【正文】 2OO2N2CO2AN合計流量Kmol/h少量kg/h966403902640少量48592（3）, ％(wt)，溫度5℃（4），℃（5）塔底壓力ll2kPa，塔頂壓力101kPa（6）入塔氣溫度40℃，出塔氣溫度l0℃（7）%(wt)（8）填料用250Y型塑料孔板波紋填料塑料孔板渡紋填料的泛點氣速計算公式為: （A）式中：ωF 泛點空塔氣速，m/s g重力加速度， 干填料因子，m1　　 a=240m2/m3 ε= 氣相和液相密度，kg/m3 L、G氣相和液相流量，kg/h 液體粘度，mPas(cP)按塔底情況計算ωF把數(shù)據代人(A)式解得 空塔氣速為(泛點率取70%) 氣體在操作條件下的流量為 塔徑應為：液體的噴淋密度 塑料孔板液紋填料250Y的液相傳質單元高度HOL當時，25℃時，25℃內插得到時，25℃又 液相傳質單元數(shù)計算式如下①塔底 E1=810kPa P=112kPa所以：②塔頂E1= P=出口氣體中含有 ％(wt)，因此所以代入數(shù)據求得：故，填料高度Z=NOLHOL==取填料高度為7m（1）丙烯在管外蒸發(fā)，蒸發(fā)溫度l3℃，管內用0℃的冷凍鹽水(％NaOH水溶液)與丙烯換熱，冷凍鹽水出口溫度2℃（2），冷凍鹽水用量 （3）丙烯蒸發(fā)器熱負荷Q=（1）總傳熱系數(shù)①管內給熱系數(shù)α1蒸發(fā)器內安裝Φ38冷凍鹽水平均溫度l℃．此溫度下的有關物性數(shù)據如下：冷凍鹽水流速為：所以②③總傳熱系數(shù)103m2K/W；103m2K/W；鋼管導熱系數(shù)45W/(mK)K= W/(m2?K)④傳熱平均溫差熱端溫差0－(﹣13)=13℃，冷端溫差﹣2－(﹣13)=11℃?zhèn)鳠崞骄鶞夭顬棰輷Q熱面積熱負荷Q=換熱面積為:，則換熱面積為87m2(1) ，進口溫度81℃，出口溫度70℃(2) 管外冷卻劑為循環(huán)水，進口溫度32℃，出口溫度36℃，(3) 熱負荷為Q=初選GH90105 I型石墨換熱器，換熱面積為105m2，設備殼體內徑D=880mm，內有外徑32mm、內徑22mm、長3m的石墨管417根。換熱管為正三角形排列，相鄰兩管的中心距t=40mm(1)總傳熱系數(shù)①管內循環(huán)液側的給熱系數(shù)α平均流體溫度 ,該溫度循環(huán)液的物性數(shù)據如下管內流體的流速為：所以②殼程(循環(huán)水側)的給熱系數(shù)循環(huán)水平均溫度(32+36)/2=34℃，34℃水的物性數(shù)據為正三角形排列時，當量直徑de的計算公式為管外流體的流速根據流體流過的最大截面積S來計算，S的計算公式為：S=hD(1d0/t)已知t=40mm，d0=32mm，h=374mm，D=888mm代人數(shù)據得S=hD(1d0/t)=()=管外流體的流速為所以Re值在2000～1000000范圍內可用下式計算給熱系數(shù)代入數(shù)據得 ③總傳熱系數(shù)石墨的導熱系數(shù)λ=(mK), 石墨管壁厚5mm, 103m2K/W, 103m2K/W代入數(shù)據求K：K=(m2K)（2）對數(shù)平均溫差（3）換熱面積熱負荷Q=換熱面積為, 因此，選GH90—1051型石墨換熱器，其換熱面積已足夠（1），蒸發(fā)溫度7℃（2），溫度143℃（3）（1）總傳熱系數(shù)蒸汽冷凝時的給熱系數(shù)取8000 W/(m2K)，液氨沸騰的給熱系數(shù)取2000W/(m2K)，不銹鋼導熱系數(shù)45W/(mK)，管壁厚4mm，103m2K/W代人數(shù)據求K:K=898W/(m2K)（2）平均溫度差（3）換熱面積氨蒸發(fā)器熱負荷Q=換熱面積為取換熱面積為9m2（1）進口氣氯溫度7℃．出口氣氨溫度65℃（2），溫度143℃（3）熱負荷Q=（1）總傳熱系數(shù)管殼式換熱器用作加熱器時，一方為蒸汽冷凝、一方為氣體情況下，K值的推薦范圍是28～250 W/(m?K)，取230 W/(mK)（2）平均溫度差冷端溫差為143(7)=150℃，熱端溫差為l4365=78℃（3）換熱面積熱負荷為Q=換熱面積為，選浮頭式熱交換器，,符合要求（1）進口氣體溫度﹣l3℃，出口氣體溫度65℃（2），溫度143℃（3）熱負荷Q=（1）總傳熱系數(shù)管殼式換熱器用作加熱器時，一方為蒸汽冷凝、一方為氣體情況下，K值的推薦范圍是28～250 W/(m?K)，取230 W/(mK)（2）平均溫度差冷端溫差為143(7)=150℃，熱端溫差為l4365=78℃（3）換熱面積熱負荷為Q=換熱面積為，選浮頭式熱交換器，,符合要求（1）空氣走管內，加熱蒸汽走管間（2）進口氣體溫度90℃，出口氣體溫度l36℃，氣體的流量和組成如下：表57進口氣體的流量和組成組分O2N2H2O合計kg/hkmol/h（3）(℃)，（4）熱負荷Q=Ⅱ浮頭式換熱器一臺，換熱器有Φ25（1）總傳熱系數(shù)①管內(空氣一側)的給熱系數(shù)管內氣體的平均溫度為(90+136)/2=113℃，113℃空氣的物性數(shù)據為空氣的密度：②管外蒸汽冷凝側給熱系數(shù)取α2=8000W/m2K③總傳熱系數(shù)鋼導熱系數(shù)45W/(mK)，103m2K/W，103m2K/WK=(m2?K)（2）對數(shù)平均溫度差（3）換熱面積，,符合要求，循環(huán)液密度為1140kg /m3．因此循環(huán)液的體積流量為又 所以，H=23m 液柱=23=26mH2O選用80FVZ30的耐腐蝕泵三臺,正常使用兩臺，備用一臺。80FVZ0泵的流量為50m3/h，揚程30m。在產品樣本上，活塞式空氣壓縮機的排氣量指是后一級排出的空氣，換算為第一級進氣條件時氣體的體積藏量?，F(xiàn)第一級進氣條件為常壓，溫度按30℃計，,則排氣量(換算為第一級進氣條件)為，故選用排氣量為55m3/min，正常操作用兩臺，備用一臺按停車時中和塔塔板上的吸收液流入貯槽所需要的容積確定貯槽的容積，20塊塔板，這些液體若全部流入貯槽，總體積為:V=20=考慮到停車檢修時，原存于塔底的一定高度的液體，亦需排入中和液貯槽存放，，在國家標準容器系列JBl428 74(臥式橢圓封頭容器，～4MPa)，公稱容器6m3的型號，此容器的直徑為1600mm，長度為2600mm第五部分 課程設計心得，是學習化工設計以來第一次獨立的課程設計?；ぴO計是培養(yǎng)學生化工設計能力的重要教學環(huán)節(jié)，通過課程設計使我們初步掌握化工設計的基礎知識、設計原則及方法；學會各種手冊的使用方法及物理性質、化學性質的查找方法和技巧；掌握各種結果的校核，能畫出工藝流程圖等。在設計過程中不僅要考慮理論上的可行性，還要考慮生產上的安全性和經濟合理性。，從開始的一頭霧水，到同學討論，再進行整個流程的計算，再到對工業(yè)材料上的選取論證和后期的程序的編寫以及流程圖的繪制等過程的培養(yǎng)，我真切感受到了理論與實踐相結合中的種種困難，也體會到了利用所學的有限的理論知識去解決實際中各種問題的不易。我們從中也明白了學無止境的道理，在我們所查找到的很多參考書中，很多的知識是我們從來沒有接觸到的，我們對事物的了解還僅限于皮毛，所學的知識結構還很不完善，我們對設計對象的理解還僅限于書本上，對實際當中事物的方方面面包括經濟成本方面上考慮的還很不夠。在實際計算過程中，我還發(fā)現(xiàn)由于沒有及時將所得結果總結，以致在后面的計算中不停地來回翻查數(shù)據，浪費了大量時間。在一些應用問題上，我直接套用了書上的公式或過程，并沒有徹底了解各個公式的出處及用途，對于一些工業(yè)數(shù)據的選取，也只是根據范圍自己選擇的，并不一定符合現(xiàn)實應用。因此，一些計算數(shù)據有時并不是十分準確的，只是擁有一個正確的范圍及趨勢，而并沒有更細地追究下去，因而可能存在一定的誤差，影響后面具體設備的選型。如果有更充分的時間，我想可以進一步再完善一下的。通過本次課程設計的訓練，讓我對自己的專業(yè)有了更加感性和理性的認識，這對我們的繼續(xù)學習是一個很好的指導方向，我們了解了工程設計的基本內容，掌握了化工設計的主要程序和方法，增強了分析和解決工程實際問題的能力。同時，通過課程設計，還使我們樹立正確的設計思想，培養(yǎng)實事求是、嚴肅認真、高度負責的工作作風，加強工程設計能力的訓練和培養(yǎng)嚴謹求實的科學作風更尤為重要。我還要感謝我的指導老師對我們的教導與幫助，感謝同學們的相互支持。限于我們的水平，設計中難免有不足和謬誤之處，懇請老師批評指正。第六部分 附錄[1]陳英男、劉玉蘭．常用華工單元設備的設計[M]．上海：華東理工大學出版社，2005[2]賈紹義、柴誠敬．化工原理課程設計[M]．天津：天津大學出版社，2002[3]路秀林、[M]．北京：化學工業(yè)出版社，2004[4]王明輝．化工單元過程課程設計[M]．北京：化學工業(yè)出版社，2002[5]夏清、陳常貴．化工原理（上冊）[M]．天津：天津大學出版社，2005[6]夏清、陳常貴．化工原理（下冊）[M]．天津：天津大學出版社，2005[7]《化學工程手冊》編輯委員會．化學工程手冊—氣液傳質設備[M]．北京：化學工業(yè)出版社，1989[8]劉光啟、馬連湘．化學化工物性參數(shù)手冊[M]．北京：化學工業(yè)出版社，2002[9]賀匡國．化工容器及設備簡明設計手冊[M]．北京：化學工業(yè)出版社，2002[10]黃璐、王保國．化工設計 [M].北京：化學工業(yè)出版社，200473 附圖