【正文】 量xkg/h（2）出料①②去萃取解吸塔液體量105000kg/h作釜液槽的總質(zhì)量平衡得++x=+105000解得 x=（1）入槽乙腈解吸塔釜液帶入熱Q1=(1050)=（2）入槽軟水帶入熱Q2=(300)=（3）空氣飽和塔塔底液帶入熱Q3=(790)=（4）去吸收塔液體帶出熱Q4=(t0)= kJ/h（5）去萃取解吸塔液體帶出熱Q4=105000(t0)=439320 tkJ/h（6）熱衡算求槽出口液體溫度t熱損失按5％考慮，(Q1+Q2+Q3)=Q4+Q5解得 t=℃ ；加熱劑用0℃的冷凍鹽水，冷凍鹽水出口溫度2℃。(kg?K)，(kg?K)，冷損失按10％考慮，需要加熱蒸汽提供的熱量為：加熱蒸汽量為：上式中2138kJ/ Pa蒸汽的冷凝熱（1）（2）；冷凝熱為2138kJ/kg℃，汽化熱為1276kJ/kg冷損失按10%考慮，氨蒸發(fā)器的熱負荷為：Q=1276=加熱蒸汽量為： （1）氣氨進口溫度7℃，出口溫度65℃（2）（3）()，冷損失按10％考慮氣氨過熱器的熱負荷為：加熱蒸汽用量為： （1）氣氨進口溫度65℃，（2） 丙烯氣進口溫度65℃，丙烷氣進口溫度65℃，（3）出口混合氣溫度110℃，濕空氣來自空氣加熱器以0℃為熱衡算基準表415 C3HC3HNH3，在0～65℃的平均比熱容組分（1）氣態(tài)丙烯、丙烷帶入熱Q1=(+)(650)=（2）氣態(tài)氨帶入熱Q2=(650)=（3）溫空氣帶入熱 NO2和蒸汽0～136℃的平均比熱容分別為、和Q3=(++)(t0)=（4）混合器出口氣體帶出熱Q4=(+++++)(1100)=（5）熱衡算求進口濕空氣的溫度t 熱損失按10%考慮熱衡算方程 : (Q1+Q2+Q3)=Q4(++)= 解得 t=℃（1）入口空氣溫度90℃，出口空氣溫度136℃（2）空氣的流量和組成如下：表416 空氣的流量與組成組分O2N2H2O合計kg/hNO2和蒸汽90～136℃的平均比熱容分別為、和熱損失按10％考慮，空氣加熱器的熱負荷為：Q=(++)(13690) =，℃，冷凝熱為2066kJ/kg，加熱蒸汽用量為：第五部分 主要設備的工藝計算（1）；（2）；（3）進口氣體溫度110℃，反應溫度470℃，出口氣體溫度360℃（4）流化床內(nèi)的換熱裝置以水為冷卻劑，（143℃）的飽和蒸汽（5）接觸時間10s因反應過程總物質(zhì)量的增加，故按出口處計算塔徑比較安全出口處氣體體積流量為：表51一些工業(yè)上采用的流化床操作氣速產(chǎn)品反應溫度℃操作空塔速度m/s丁烯氧化脫氫制丁二烯480～500～丙烯氨氧化制丙烯腈475～萘氧化制苯二甲酸酐370～濃相段直徑為： 按接觸時間10s計算，催化劑的堆積體積應為： 凈床高 H0= =取膨脹比為2，則濃相段高度為H1=RH0＝　取濃相段高度16m校核：催化劑的堆密度為640kg/m3催化劑的質(zhì)量W=640=188736kg=所以，催化劑負荷為：是可靠的（此處即稀相段）直徑取擴大段氣速為操作氣速的一半，即u=氣體流量為：擴大段直徑：取擴大段直徑9m，圖7查圖有：H2/D=所以，稀相段高度H2===取H2=10m表52流化床總傳熱系數(shù)K的經(jīng)驗值工業(yè)過程床內(nèi)線速m/s濃相段傳熱系數(shù)W/(m2?K)換熱方式及介質(zhì)丁烯氧化脫氫制丁二烯～465～581套管，水丙烯氨氧化制丙烯腈～233～349套管，水萘氧化制苯二甲酸酐～300～316列管，水，汽水換熱裝置采用套管式，總傳熱系數(shù)取349W/(m2?K)前面已算出換熱器的熱負荷Q=106J/s換熱面積：取30%的設計裕量，則換熱面積為200m2換熱裝置采用套管式，水為冷卻劑，（143℃）的飽和蒸汽總傳熱系數(shù)取20 W/(m2?K)換熱裝置熱負荷Q=106J/s又換熱面積：取30%的設計裕量，則換熱面積為890m2（1）進塔空氣的組成和流量表53進塔空氣的組成和流量組分O2N2H2O合計kmol/hkg/h（2）出塔溫空氣的組成和流量表54出塔溫空氣的組成和流量組分O2N2H2O合計kmol/hkg/h（3），溫度105℃（4），℃（5），（6）入塔氣溫度l70℃，出塔氣溫度90℃（7）填料用Φ5050 陶瓷拉西環(huán)(亂堆)根據(jù)拉西環(huán)的泛點速度計算公式 （A）式中：ωF 泛點空塔氣速，m/s g重力加速度， 干填料因子，m1 氣相和液相密度，kg/m3 L、G氣相和液相流量，kg/h 液體粘度，mPas(cP)按塔底情況計算ωF把數(shù)據(jù)代人(A)式解得 空塔氣速為(泛點率取70%) 氣體在操作條件下的流量為 塔徑應為：液體的噴淋密度 塑料孔板液紋填料250Y的液相傳質(zhì)單元高度HOL當時，25℃時，25℃內(nèi)插得到時，25℃又 液相傳質(zhì)單元數(shù)計算式如下①塔底 E1=810kPa P=112kPa所以：②塔頂E1= P=出口氣體中含有 ％(wt)，因此所以代入數(shù)據(jù)求得：故，填料高度Z=NOLHOL==取填料高度為7m（1）丙烯在管外蒸發(fā)，蒸發(fā)溫度l3℃，管內(nèi)用0℃的冷凍鹽水(％NaOH水溶液)與丙烯換熱，冷凍鹽水出口溫度2℃（2），冷凍鹽水用量 （3）丙烯蒸發(fā)器熱負荷Q=（1）總傳熱系數(shù)①管內(nèi)給熱系數(shù)α1蒸發(fā)器內(nèi)安裝Φ38冷凍鹽水平均溫度l℃．此溫度下的有關物性數(shù)據(jù)如下：冷凍鹽水流速為：所以②③總傳熱系數(shù)103m2K/W；鋼管導熱系數(shù)45W/(m換熱管為正三角形排列，相鄰兩管的中心距t=40mm(1)總傳熱系數(shù)①管內(nèi)循環(huán)液側(cè)的給熱系數(shù)α平均流體溫度 ,該溫度循環(huán)液的物性數(shù)據(jù)如下管內(nèi)流體的流速為：所以②殼程(循環(huán)水側(cè))的給熱系數(shù)循環(huán)水平均溫度(32+36)/2=34℃，34℃水的物性數(shù)據(jù)為正三角形排列時，當量直徑de的計算公式為管外流體的流速根據(jù)流體流過的最大截面積S來計算，S的計算公式為：S=hD(1d0/t)已知t=40mm，d0=32mm，h=374mm，D=888mm代人數(shù)據(jù)得S=hD(1d0/t)=()=管外流體的流速為所以Re值在2000～1000000范圍內(nèi)可用下式計算給熱系數(shù)代入數(shù)據(jù)得 ③總傳熱系數(shù)石墨的導熱系數(shù)λ=(mK/W, 103m2K)（2）對數(shù)平均溫差（3）換熱面積熱負荷Q=換熱面積為, 因此，選GH90—1051型石墨換熱器，其換熱面積已足夠（1），蒸發(fā)溫度7℃（2），溫度143℃（3）（1）總傳熱系數(shù)蒸汽冷凝時的給熱系數(shù)取8000 W/(m2K)，不銹鋼導熱系數(shù)45W/(mK/W代人數(shù)據(jù)求K:K=898W/(m2K)（2）平均溫度差冷端溫差為143(7)=150℃，熱端溫差為l4365=78℃（3）換熱面積熱負荷為Q=換熱面積為，選浮頭式熱交換器，,符合要求（1）進口氣體溫度﹣l3℃，出口氣體溫度65℃（2），溫度143℃（3）熱負荷Q=（1）總傳熱系數(shù)管殼式換熱器用作加熱器時，一方為蒸汽冷凝、一方為氣體情況下，K值的推薦范圍是28～250 W/(m?K)，取230 W/(mK③總傳熱系數(shù)鋼導熱系數(shù)45W/(mK/W，103m280FVZ0泵的流量為50m3/h，揚程30m?，F(xiàn)第一級進氣條件為常壓，溫度按30℃計，,則排氣量(換算為第一級進氣條件)為，故選用排氣量為55m3/min，正常操作用兩臺，備用一臺按停車時中和塔塔板上的吸收液流入貯槽所需要的容積確定貯槽的容積，20塊塔板，這些液體若全部流入貯槽，總體積為:V=20=考慮到停車檢修時，原存于塔底的一定高度的液體，亦需排入中和液貯槽存放，在國家標準容器系列JBl428 74(臥式橢圓封頭容器，～4MPa)，公稱容器6m3的型號，此容器的直徑為1600mm，長度為2600mm第五部分 課程設計心得，是學習化工設計以來第一次獨立的課程設計。在設計過程中不僅要考慮理論上的可行性，還要考慮生產(chǎn)上的安全性和經(jīng)濟合理性。，從開始的一頭霧水，到同學討論，再進行整個流程的計算，再到對工業(yè)材料上的選取論證和后期的程序的編寫以及流程圖的繪制等過程的培養(yǎng)，我真切感受到了理論與實踐相結(jié)合中的種種困難，也體會到了利用所學的有限的理論知識去解決實際中各種問題的不易。在實際計算過程中，我還發(fā)現(xiàn)由于沒有及時將所得結(jié)果總結(jié)，以致在后面的計算中不停地來回翻查數(shù)據(jù)，浪費了大量時間。因此，一些計算數(shù)據(jù)有時并不是十分準確的，只是擁有一個正確的范圍及趨勢，而并沒有更細地追究下去，因而可能存在一定的誤差，影響后面具體設備的選型。同時，通過課程設計，還使我們樹立正確的設計思想，培養(yǎng)實事求是、嚴肅認真、高度負責的工作作風，加強工程設計能力的訓練和培養(yǎng)嚴謹求實的科學作風更尤為重要。我還要感謝我的指導老師對我們的教導與幫助，感謝同學們的相互支持。限于我們的水平，設計中難免有不足和謬誤之處，懇請老師