【正文】 條件，無論是氧還是基質(zhì)的傳遞速率均明顯提高。對于一些可生化性較好的工業(yè)廢水，生化反應的速率較快，因此流化床在傳質(zhì)上的優(yōu)勢更能明顯的體現(xiàn)。（3）較高的生物量和良好的傳質(zhì)條件使生物流化床可以在維持處理效果的同時減小反應器容積，節(jié)省投資，且占地面積小。（4）與活性污泥法相比，生物流化床具有較強的抵抗沖擊負荷的能力，不存在污泥膨脹問題。（5）生物流化床反應器中為了阻止載體流失，一般在反應器頂部設置沉淀區(qū)，在沉淀區(qū)1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 24 頁 共 38 頁同時可將脫落的生物膜分離出來。在負荷不高、對出水懸浮物無特殊要求時可以省去二沉池，剩余污泥通過脫膜設備排出系統(tǒng)，這就簡化了流程。內(nèi)循環(huán)生物流化床通過在床層內(nèi)區(qū)別升流區(qū)和降流區(qū)，利用兩個區(qū)域之間的密度差，推動載體的循環(huán)流動，是一種改進的生物流化床。這種反應器的優(yōu)點是混合傳質(zhì)條件好，不易發(fā)生載體分層現(xiàn)象，對分離器的要求較低，易于做到流體均勻分布，此外，通過實現(xiàn)床層內(nèi)部循環(huán)，生物顆粒易于與水分離，載體不易流失去。 設計計算流化床設計參數(shù)見表 35。表 35 流化床設計參數(shù)COD SS進水水質(zhì) mg/l 720 300去除率% 85 20出水水 mg/l 108 240圖 34 內(nèi)循環(huán)好氧三相流化床計算圖（單位：cm) 筒體設計取 BASR 容積負荷 38/VNkgCODmd??（1） 、有效容積 ??取筒體直徑 D=4m，則筒體高度為 ??（2） 、內(nèi)筒直徑反應器的內(nèi)循環(huán)，內(nèi)筒面積與外筒面積相等即可實現(xiàn)。由此得：1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 25 頁 共 38 頁2211()4D???，解得 1D=，取 （3） 、上升流速 沉淀區(qū)設計（1）回流縫的寬度回流縫的寬度 a 應略小于內(nèi)、外筒間的圓環(huán)寬度 b。為了設計及施工方便，取 a=b=（2）沉淀區(qū)上部外筒直徑 2D取 5m，錐體水平傾角取 60176。，則錐體高度 ???取上部筒體高度 3=（包括超高 1h=）（3）反應器總高H=h+ 2h+ 3=++=12m（4）反應器高徑比H/D=3 曝氣計算取氣水比為 15，則供氣量為 sQ=15Q=15000 3/md=625 3/h 二沉池設計 設計說明采用豎流式，圓形，沉淀區(qū)為圓柱體，污泥斗為截頭倒錐體，二區(qū)之間有緩沖層，廢水從中心管自上而下流入，經(jīng)反射板折向上升，澄清水由池四周的鋸齒堰流入出水槽，出水槽前設擋板，用來隔除浮渣，污泥斗傾角一般為 45176。60176。，污泥靠靜壓力由污泥管排出。污泥管直徑一般 200mm，靜水壓 。在水面距池壁 處設置擋板，擋板伸入水中部分深度 ，伸出水面高度 。 二沉池計算 參數(shù)選取二沉池有關設計參數(shù)如下表：表 36 二沉池設計參數(shù)設計流量 Q=1000 3/mdcrCODSS進水水質(zhì) mg/l 108 240去除率% 75出水水質(zhì) mg/l 100 601000t/d 紅霉素廢水處理工程第 26 頁 共 38 頁取中心管內(nèi)流速 0v=30mm/s，污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出。流出速度 1v取 10mm/s(20mm/s),水力負荷 q 取 32/mh，沉淀時間 t 取 2 小時。另，計算中用到有關參數(shù)及其位置（或數(shù)值）見圖 36。67401h53d=.161。227。圖 35 二沉池計算圖（單位：cm） 設計計算（1）中心管面積與直徑f=Q/ 0v=直徑 ??（2）?（3）沉淀部分有效斷面積與池徑F=Q/q=總面積 A=F+f= 2池徑 46ADm??（4）沉淀有效深度2h=qt=3600=1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 27 頁 共 38 頁D/ 2h=6/3，符合（5）校核出水堰負荷 ??????，符合（6）每天污泥總產(chǎn)量 3120()(36054)8./ drP????（7）污泥斗高度取 ?=55176。，截頭直徑為 =（）tg55/2=（8）沉淀池總高 123450..???（9）校核污泥容積 252 3()?????每天排泥一次 出水堰設計采用三角堰，90176。（1）堰上水頭（即三角堰底至上游水面的高度）取 h= 2ho（2）每個三角堰流量（h 在 時） ?（3）三角堰個數(shù) nn=Q/q=（4）三角堰中心距（單側出水） ，出水槽寬度取 (2)/?????1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 28 頁 共 38 頁第四章 污泥部分設計計算 集泥井設計取停留時間 t=5h，設計總污泥量為 Q= 3/mdV=Qt/24=4/24= 3將集水井設計成圓形，取其有效深度 h=4m，水面超高取 則集水井面積 A= 2m集水井直徑 43AD?? 污泥濃縮池設計采用豎流式污泥濃縮池 計算污泥濃度將均質(zhì)沉淀池、二沉池、污泥進行重力濃縮，其污泥有關數(shù)據(jù)見下表。表 41 各源污泥有關參數(shù)流量 3/md含水率%均質(zhì)沉淀池 97二沉池 二者混合后含水率由式 12210VP??計算，得含水率為 %。設濃縮后含水率為 95%。則濃縮后污泥容量為 3m污泥濃度： 3110()0(97.%)21/CPkgm???322()5/kg 池體計算（1）濃縮池面積取污泥固體通量為 M=100 2/kmd?，則有：A=QC/M=21/100=（2）濃縮池直徑 ??（3）濃縮池工作部分高度1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 29 頁 共 38 頁1/???（4）取污泥斗水平傾角取 55176。，截頭直徑取 1m，則污泥斗高度為：=tg55（61）/2=（5）濃縮池總高度 m????? 污泥脫水機械選型選用帶式壓濾機，其性能參數(shù)如下表：表 42 帶式壓濾機性能參數(shù) [8]型號濾帶寬度/m濾帶速度/(m/min)處理量（ 3m/h）原泥含固率/%泥餅含固率/%配用電機功率/kW外形尺寸/m重量/tCPFS1000 0～6 4～8 5 28～32 帶式壓濾機簡介帶式壓濾機的基本原理是通過設置一系列壓輥及滾筒，將上下層濾帶張緊，濾帶間的污泥不斷受到擠壓剪切后，加速泥水的分離。帶式壓濾機一般為連續(xù)進行工件制，當進泥需進行前處理時，也可能是間歇工作制，脫水效率較高，耗電量在各種形式脫水機中為最低，操作管理較為方便，因而在污水處理的污泥脫水中應用最為廣泛。但由于機械構造特點所確定，污泥在受壓區(qū)濾帶兩側敞開不封閉，進泥含水率不能太高。當進泥為初沉和二沉活性污泥混合污泥，進泥含水率92％～％時，脫水后泥餅含水率為 70％～80％。進泥一般還需進行前處理，選用有機高分子絮凝劑充分絮凝，形成大而強度高的絮體，以防污泥在擠壓過程中從濾帶兩側溢出，或從濾帶直接滲出 [8]。1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 30 頁 共 38 頁第五章 主要反應設備強度設計計算 UASB 反應器強度設計 一般構造UASB 反應器池壁厚度一般當采用等厚池壁時，可?。?/20～1/10）H,池壁厚度一般不小于 180mm,本設計中取 500mm。池壁的轉角以及池壁與底板的連接處，凡按固定或彈性固定設計的，均宜設置腋角，并配置適量的構造鋼筋。采用分離式底板時，底板厚度不宜小于 120mm，常用 150～200mm，并在底板頂面配置不少于 248。8@200 的鋼筋網(wǎng)。必要時在底板底面也應配置，使底板在溫、濕度變化影響以及地基中存在局部軟弱土壤時，都不致開裂。當分離式底板與池壁基礎連成整體時，底板內(nèi)的鋼筋應錨固在池壁基礎內(nèi)。當必須利用底板內(nèi)的鋼筋來抵抗基礎的滑移時，其錨固長度應不小于按充分受拉考慮的錨固長度 la。 配筋方式 [11]矩形水池池壁及整體式底板中均采用網(wǎng)狀配筋。壁板的配筋方式通常有彎起式和分離式兩種。采用彎起式配筋時，為了施工方便，在確定各跨的跨中和支座配筋時，應使每個方向鋼筋的間距相同，而用直徑來調(diào)節(jié)配筋數(shù)量。分離式配筋比較簡便，由于支座負彎矩鋼筋與跨中正彎矩鋼筋無關，各區(qū)格的跨中正彎矩鋼筋間距不必強求一致。因此對于池壁通常只采用分離式配筋。矩形水池的配筋構造關鍵在各轉角處。池壁轉角處水平鋼筋布置有幾種方式，總的原則是鋼筋類型要少，避免過多的交叉重疊，并保證鋼筋的錨固長度。特別要注意轉角處的內(nèi)側鋼筋，如果它必須承擔池內(nèi)水壓力引起的邊緣負彎矩，則其伸入支承邊內(nèi)的錨固長度不應小于 la。為了滿足這一要求，常常必須將其彎入相鄰池壁，此時應將它伸至受壓區(qū)即池壁外側后進行彎折。池壁環(huán)向鋼筋的直徑不小于 6mm，豎向鋼筋不小于 8mm。鋼筋間距應不小于 7cm；池壁后在大于 15cm 時，鋼筋間距不大于 倍壁厚，但在任何情況下，鋼筋最大間距不宜超過 25cm。環(huán)向鋼筋通常采用搭接接頭，搭接長度應符合《混凝土結構設計規(guī)范》GBJ1089 的規(guī)定，且不小于 40d（d 為鋼筋直徑） 。受力鋼筋的最小保護層厚度，對池壁頂板的鋼筋和基礎、底板的上層鋼筋，一般為25mm；當與污水接觸或受水汽影響時，應取 30mm?；A、底板的下層鋼筋，當有墊層時，為 35mm；無墊層時，為 70mm。池內(nèi)的梁、柱受力鋼筋，保護層最小厚度一般為 30mm；當與污水接觸或受水氣影響時應取 35mm；梁、柱箍筋及構造鋼筋的保護層最小厚度一般為20mm；當與污水接觸或受水氣影響時，應取 25mm。 抗震要求水池的整體性主要取決于各部分構件之間連接的可靠程度及結構本身的剛度和強度。1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 31 頁 共 38 頁對于頂蓋有支柱的水池來說，頂蓋與池壁的可靠連接是保證水池整體性的關鍵。因此，當采用預制裝配式頂蓋時，在每條板縫內(nèi)應配置不少于 1248。6 鋼筋，并用 M10 水泥砂漿灌縫。除此之外，對矩形水池還必須注意池壁拐角處的連接構造。當防裂度為 8 度或 9 度時，池壁拐角處的里外層水平鋼筋配筋率均不宜小于 ％，伸入兩側池壁內(nèi)的長度不應小于 。 BASR 反應器強度計算 強度計算相關標準（表） [12] 表 51 罐壁板最小厚度（ mm）儲罐內(nèi)直徑 Di（mm）碳素鋼 奧式體不銹鋼Di≤16000 5 416000Di≤32022 6 5表 52中輻板最小厚度（ mm）儲罐內(nèi)直徑 Di（mm）碳素鋼 奧式體不銹鋼Di≤16000 5 416000Di≤32022 6 4Di20220 6 表 53邊緣板最小厚度（ mm）底層壁板名義厚度（mm） 碳素鋼 奧式體不銹鋼≤6 6 同底層壁板7～10 6 611～20 8 721～25 10 — 圓筒壁厚計算 [12]擬采用 Q235A 碳鋼制造,查得 100℃時,其許用應力值為 ??t?=126MPa,雙面焊局部無損探傷,取焊縫系數(shù) Ф= ，則圓筒計算厚度由下式計算：1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 32 頁 共 38 頁???????式中: cP計算壓力,MPa,由于 BASR 中填料比重較大,所以 cP取 ,圓筒內(nèi)直徑,mm又 取鋼板厚度負偏差 1c=1mm,腐蝕裕量 2c=2mm.故圓筒壁名義厚度: 12nc???=+1+2=,圓整取圓筒壁厚為 6mm.滿足碳素鋼對罐壁板最小厚度的要求.內(nèi)壁圓筒厚度確定：因內(nèi)壁筒體內(nèi)外均受液壓,兩壓力抵消,故不必進行強度校核,其材料也選用 Q235A碳鋼,厚度也取 6mm. 底板設計 [12]直徑小于 的儲罐底板宜采用條形排板組焊.由表 52,可得,邊緣板可取 6mm,中輻板可取 5mm,為了統(tǒng)一起見,二者均取 6mm.罐底邊緣沿儲罐半徑方向的最小尺寸應大于 200mm對放置在軟弱地基上的邊緣板尺寸應適當加大,罐底邊緣板伸出罐壁外表面的寬度不小于 50mm. 風載荷作用下罐壁穩(wěn)定性校核 [12]罐壁許用臨界壓力: ..06() iaDPHnM???????cr ,式中： Hn圓筒總高 ,mm。1?圓筒壁厚 ,mm1000t/d 紅霉素廢水處理工程第 33 頁 共 38 頁ZK風壓高度變化系數(shù) .建罐地區(qū)為田野,鄉(xiāng)村,叢林,丘陵及房屋比較稀疏的中小城鎮(zhèn)及大城市郊區(qū),取 Z=基本風壓值 , 2