【正文】 大腿根部股動(dòng)脈搏動(dòng)處。 加壓包扎止血法：一般用于創(chuàng)口較小處。用干凈的（最好是無(wú)菌）紗布、繃帶或手絹等物品堵塞傷口，外用繃帶、布條等加壓包扎的時(shí)間、松緊適度，止住出血即可。 抬高肢體止血法：抬高出血的肢體是減緩肢體出血的一種臨床應(yīng)急止血措施。 止血帶止血法：只要用于四肢大血管出血加壓包扎不能有效止 血時(shí)，在出血部位近心端肢體上選擇動(dòng)脈博動(dòng)處，在傷口近心端肢體墊上襯墊。左手在距止血帶一端約 100mm 處用拇指、食指及中指捏緊止血帶，手背下壓襯墊，右手將止血帶繞傷肢一圈，扎在止血帶上，繞第二圈把止血帶夾在左手食指、中指之間向下牽拉，打成一個(gè)活結(jié)，外觀成一個(gè)倒置 A 字型。 2. 骨折應(yīng)急救援方法 發(fā)生骨折后，立即將手勢(shì)肢體固定，其方法是：用木板、樹枝、雨傘、報(bào)紙卷等物附在患體一側(cè)，并在之間墊上棉花或毛巾等松軟物品，用帶子綁好固定后，送醫(yī)院救治。 八、 總結(jié)與完善 1. 建立健全安全生產(chǎn)事故報(bào)告制度，指定專人負(fù)責(zé)安全生產(chǎn)事故的收集 、統(tǒng)計(jì)、審核和上報(bào)工作，并嚴(yán)格遵守事故報(bào)告的真實(shí)性和時(shí)效性。 2. 當(dāng)安全事故應(yīng)急救援工作結(jié)束后，按公司對(duì)事故的總結(jié)、分析，按“四不放過”原則吸取教訓(xùn)，進(jìn)行整改。 3. 項(xiàng)目部應(yīng)經(jīng)常組織工人學(xué)習(xí)有關(guān)安全生產(chǎn)法律、法規(guī)和規(guī)章制度、安全生產(chǎn)專業(yè)技能知識(shí)和各種急救技能，開展廣泛的自查自糾工作，增強(qiáng)職工的應(yīng)急應(yīng)變技能和自我保護(hù)能力，以提高全員生產(chǎn)安全意識(shí)。 4. 全面進(jìn)行安全管理評(píng)價(jià)，落實(shí)安全生產(chǎn)工作崗位責(zé)任制，嚴(yán)格遵守和貫徹執(zhí)行各項(xiàng)安全管理規(guī)章制度，實(shí)現(xiàn)安全績(jī)效管理與安全科學(xué)評(píng)價(jià)的有機(jī)結(jié)合。 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 26 第十二章 高支模體系計(jì)算書 第一節(jié) 樓面 模板 計(jì)算 (板厚 120mm) 1． 計(jì)算參數(shù) 結(jié)構(gòu)板厚 120mm,層高 ，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽； 模板材料為： 夾板 底模厚度 18mm；木材彈性模量 E=9000N/mm2,抗彎強(qiáng)度 fm=,順紋抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=；支撐采用 Φ 48179。 鋼管：橫向間距 900mm,縱向間距 900mm,支撐立桿的步距 h=；鋼管直徑 48mm,壁厚 ,截面積 ,回轉(zhuǎn)半徑i=；鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強(qiáng)度 f=,抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=。 （ 1）底模及支架荷載計(jì)算 荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 計(jì)算寬度 (m) 板厚 (m) 系數(shù) 設(shè)計(jì)值 ①底模自重 kN/m2 179。 179。 = kN/m ②砼自重 kN/m3 179。 179。 179。 = kN/m 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 27 ③鋼筋荷載 kN/m3 179。 179。 179。 = kN/m ④施工 人員及施工設(shè)備荷載 kN/m2 179。 179。 = kN/m 底模和支架承載力計(jì)算組合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 底模和龍骨撓度驗(yàn)算計(jì)算組合 (①＋②＋③ ) q2 = kN/m （ 2）樓板底模板驗(yàn)算 第一層龍骨間距 L=300mm，計(jì)算跨數(shù) 5 跨。底模厚度 18mm,板模寬度 =1000mm； W=bh2 /6=1000179。18 2/6=54000mm3， I=bh3/12=1000179。18 3/12=486000mm4。 1） 內(nèi)力及撓度計(jì)算 a.①＋②＋③＋④荷載 支座彎矩系數(shù) KM= M1=KMq1L2 =179。179。300 2= 剪力系數(shù) KV= V1=KVq1L=179。179。300=1358N b.①＋②＋③荷載 支座彎矩系數(shù) KM= M2=KMq2L2 =179。179。300 2= 跨中彎矩系數(shù) KM= M3=KMq2L2 =179。179。300 2= 剪力系數(shù) KV= V2=KVq2L=179。179。300=722N 撓度系數(shù) Kυ = υ 2=Kυ q2L4/(100EI) =179。()179。300 4/(100179。9000179。486000)= 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 28 C施工人員及施工設(shè)備荷載按 （按作用在邊跨跨中計(jì)算） 計(jì)算荷載 P=179。= kN ,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。 跨中彎矩系數(shù) KM= M4=KM179。 PL=179。179。1000179。300=210000 支座彎矩系數(shù) KM= M5=KM179。 PL=179。179。1000179。300= 剪力系數(shù) KV= V3=KVP=179。= 撓度系數(shù) Kυ = υ 3=Kυ PL3/(100EI) =179。()179。1000179。300 3/(100179。9000179。486000)= 2） 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 M1= M2＋ M5= M3＋ M4= 比較 M M2＋ M M3＋ M4，取其絕對(duì)值大的作為 抗彎強(qiáng)度 驗(yàn)算的彎矩。 Mmax== σ =Mmax/W=237869/54000=樓板底?？箯潖?qiáng)度σ =＜ fm=,滿足要求。 3）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 V1=1358N V2+ V3=722+2100=2822N 比較 V V2＋ V3，取其絕對(duì)值大的作為抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的剪力： Vmax=2822N= τ =3Vmax/（ 2bh） =3179。2822/(2179。900179。18)= N/mm2 樓板底?？辜魪?qiáng)度τ =＜ fv=,滿足要求。 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 29 4)撓度驗(yàn)算 υ max=+= [υ ]=300/250= 樓板底模撓度υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖如下圖。 (3)第一層龍骨驗(yàn)算 鋼管橫向間距 900mm,第一層龍骨間距 300mm,計(jì)算跨數(shù) 2 跨； 第一層龍骨采用木枋 b=70mm,h=70mm； W=bh2/6=70179。70 2/6=57167mm3,I=bh3/12=70179。70 3/12=2020833mm4。 1)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 第一層龍骨受均布荷 載 q=q1179。第一層龍骨間距 /計(jì)算寬度 =179。300/1000= kN/m 彎矩系數(shù) KM= Mmax=KMqL2=179。179。900 2== σ =Mmax/W =226800/57167=第一層龍骨抗彎強(qiáng)度σ =＜ fm=,滿足要求。 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 30 2)抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 剪力系數(shù) KV= Vmax=KVqL=179。179。900=1260N= τ =3Vmax/（ 2bh） =3179。1260/(2179。70179。70)= N/mm2 第一層龍骨抗剪強(qiáng)度τ =＜ fv=,滿足要求。 3)撓度驗(yàn)算 q’ =q2179。 第一層龍骨間距 /計(jì)算寬度 =179。300/1000=,撓度系數(shù) Kυ = υ max=Kυ q’ L4/(100EI)=179。179。900 4/(100179。9000179。2020833)= mm [υ ]=900/250= 第一層龍骨撓度υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖如下圖。 (4)第二層龍骨驗(yàn)算 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 31 鋼管縱向間距 900mm,計(jì)算跨數(shù) 2 跨。第二層龍骨采用 雙枋 b=70mm,h=70mm； W=2179。70179。70 2/6=114333mm3, I=2179。70179。70 3/12=4001667mm4, 1)抗彎承載力驗(yàn)算 P=179。179。900=2520N= N 彎矩系數(shù) KM= Mmax=KMPL=179。2520179。900= = σ =Mmax/W=755244/114333=第二層龍骨抗彎強(qiáng)度σ =＜ fm=,滿足要求。 2)抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 剪力系數(shù) KV= Vmax=KVP=179。179。1000=3359N= τ =3Vmax/(2bh)=3179。3359/(2179。2179。70179。70)= N/mm2 第二層龍骨抗剪強(qiáng)度τ =＜ fv=,滿足要求。 3)撓度驗(yàn)算 P， =179。179。900=1114N= N 撓度系數(shù) Kυ = υ max=Kυ P， L3/(100EI)=179。1114179。900 3/(100179。9000179。4001667)= mm [υ ]=900/250= 第二層龍骨撓度υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖如下圖。 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 32 傳至每根立柱的 最大支座 力的系數(shù) = 每根鋼管承載 NQK1 =179。179。1000=9238 N 每根鋼管承載活荷載（ ） :NQK2=179。179。1179。1000=810 N 每根鋼管承載荷載 NQK =NQK1＋ NQK2 =9238+810=10048N 鋼管重量 ,立桿重量 =179。179。1000=562 N 水平拉桿 12 層 ,拉桿重量 =12179。(+)179。179。1000=719 N 扣件單位重量 ,扣件重量 =12179。=175 N 支撐重量 NGK=立桿重量＋水平拉桿重量＋扣件重 =562+719+175=1457N 鋼管軸向力 N=＋ NQK =179。1457+10048=11796 N LO=h==， 鋼管的 i= λ = LO/i=桿件長(zhǎng)細(xì)比 ＜ ,滿足要求。 查表得： ? = P=N/（ ? A） =11796/(179。)= N/mm2 立桿穩(wěn)定性 ＜ 205N/mm2,滿足要求。 4. 支撐支承面驗(yàn)算 立桿設(shè)配套底座 100179。100 mm,支承面為混凝土樓板（按 C40 考慮 ） 支承樓板厚 120mm,上部荷載為： F=11796/1000=. (1)支承面受沖切承載力驗(yàn)算 β s =,ft=, hO=12020=100mm， η =＋ σ pc,m=， Um=4179。100=400 mm， β h = （ hft＋ pc,m）η UmhO 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 33 =[(179。1179。+179。1)179。179。400179。100]/1000= kN 受沖切承載力 ＞ F=,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗(yàn)算 Ab=(179。3) 179。(179。3)= 2,Al=179。= 2 β l=(Ab/Al)=3,fcc=179。19100=16235kN/m 2,ω= ωβ lfccAl=179。3179。16235179。= 支承面局部受壓承載力 ＞ F=,滿足要求。 底模 樓模板 18mm,第一層龍骨采用單枋 b=70mm， h=70mm,間距 300mm；第二層龍骨采用 雙枋 b=70mm， h=70mm；鋼管橫向間距 900mm,鋼管縱向間距 900mm,立桿步距 。 廣州港南沙港區(qū)糧食及通用碼頭工程淺圓倉(cāng)及配套工程 超 高支模專項(xiàng)施工方案 廣州市建筑集團(tuán)有限公司 34 第二節(jié) 梁 模板 計(jì)算 一、 第一類梁 （