【正文】 Aadd=6～12dB；相相耦合：Aadd=4～8dB。在雙回路垂直或三角形排列的線路上，附加損失Aadd 決定于換位次數(shù)、線路參數(shù)、大地電阻率、耦合方式以及載波頻率與線路長度的乘積，實測的數(shù)值為2～10dB 甚至20dB。遇特殊情況時，建議通過模式計算程序或?qū)λ镁€路作現(xiàn)場實測，求出衰減值。在水平排列的線路上，選擇正確的耦合方式和載波頻率范圍是很重要的。如采用圖4的最佳耦合方式，附加損失為： 相地耦合(圖4a)：Aadd=6dB；相相耦合(圖4b,c)：Aadd=～12dB。因為模式不會抵消，上述數(shù)值適用于整個頻率范圍和任何線路長度。 附加損失與載波頻率、線路參數(shù)、大地電阻率關系很大，并有模式抵消的可能。因此，對電壓330kV 以下線路，線路長度與載波頻率的乘積(lf)應不超過105kmkHz；對更高電壓的線路，應不超過5104kmkHz。在大多數(shù)情況下附加損失約為： 圖 2 最佳耦合方式及模式轉(zhuǎn)換損失Ac 相地耦合(圖 4d)：Aadd=1～10dB，大地電阻率ρ≥1000Ωm；Aadd=3～8dB，大地電阻率ρ=30～300Ωm。相相耦合(圖 4e)：Aadd=0～8dB，大地電阻率ρ≥1000Ωm；Aadd=2～10dB，大地電阻率ρ=30～300Ωm。在上述數(shù)值范圍中，較高值適用于以上l 　乘積較高情況，較低值適用于lf 乘積較低情況。以上附加損失數(shù)值綜合列于表8。 圖4 相地耦合、相相耦合的最佳方式 圖3 最低損失模式的線路衰減常數(shù)α1dc—相導線的直徑，mm；n—分裂導線束的分導體數(shù)4．1．3不良天氣情況下的線路衰減載波信號在線路上的傳輸要受雨、霧、冰、雪等天氣情況的影響。雨、霧增加不了多少衰減，一般可以不計。有時，在工廠區(qū)或海邊，下一次雨可能將電力線絕緣子表面沖洗干凈，衰減反會減少。線路結(jié)冰情況不同，通道的傳輸衰減可增加到不能允許的程度，設計人員必須考慮。當然，架空線路全線范圍都結(jié)冰的情況是很少出現(xiàn)的。線路結(jié)冰時，衰減的增加與以下因素有關：；；；。 時，對于300kHz 以上頻率，～ 倍。頻率愈高，衰減愈大。結(jié)冰極端情況下，受影響線段的衰減系數(shù)可增加到好天氣的6 倍以上。分裂導線增加的倍數(shù)較少。因此對于會結(jié)冰的線路，建議選用較低頻率。4．2耦合損失耦合損失包括三部分。4．2．1耦合裝置和高頻電纜的損失按照GB7329 規(guī)定，由結(jié)合設備及其所接的耦合電容器組成的四端網(wǎng)絡的綜合損失(工作衰減)，在整個工作頻帶內(nèi)應不大于2dB。這部分損失包括耦合電容器介質(zhì)損失在內(nèi)。在40kHz 至500kHz 范圍內(nèi)，高頻電纜的衰減一般為1～5dB/km。4．2．2分流損失按照GB 7330 規(guī)定， 條。4．2．3附加損失幾臺電力線載波機的發(fā)送接收部分并聯(lián)接往共同的耦合裝置時，～1dB。設計時，應給這損失留有裕度。4．3橋路損失高壓電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)常和通信網(wǎng)絡的要求不一致，電力線載波通道的終端不一定都是電網(wǎng)的終端。有時電力線載波通道要在有中間變電站的兩段線路上建立；有時電力線載波信號又要通過中間站繼續(xù)傳送。從費用和頻率分配的觀點看來，全部裝設載波機進行音頻轉(zhuǎn)接是不經(jīng)濟的，常用的方法是裝設高頻橋路。高頻橋路還可以防止帶電一側(cè)的線路的工作電壓傳到不帶電的一側(cè)去。高頻橋路由兩端帶通濾波器式的耦合裝置組成，其間用高頻電纜連接，并按一般方式裝設阻波器。這種橋路的通帶等于耦合裝置的通帶，其附加衰減包括結(jié)合設備、線路匹配變量器、高頻電纜引起的損失。在直通橋路情況下，損失的典型值為4～8dB；橋路上并聯(lián)本地載波機時，為5～9dB。 在相地耦合情況下，信號通過中間站的橋路和通過未加工相導線而到達下一段線路的輸入端。由于通過這兩條途徑的信號電壓間的相互作用，可能使橋路損失在某些頻率處增大。一條已有的線路需π接入一個新建變電站時常會出現(xiàn)線路平行情況，這時兩條平行的線路由原來線路的π接處引入新變電站。為了維持原有的通道，需在新變電站增設高頻橋路，而平行線路間的感應會形成載波信號傳輸?shù)牧硪粭l途徑。與上述情況相似，橋路損失可能會在某些頻率處增加。改變結(jié)合設備中匹配變量器極性方向，有時可以使上述橋路損失增加減少4．4 通道總衰減計算電力線載波通道的總衰減，包括線路衰減、耦合損失、橋路損失三部分。如線路衰減采 條方法計算，耦合損失、 條方法選取，總衰減為這三者的和。 由于在這幾條中各種損失都有一定的數(shù)值范圍，設計時往往不易取值。在進行系統(tǒng)設計時，也可采用下式計算通道總衰減： Atot =A+++ +Acab +Ater （7） 式中Atot——電力線載波通道總衰減,dB；A——按式(5)、（6）或式(4)計算的線路衰減，dB；N1——通道中高頻橋路數(shù)；N2——通道中中間載波機與無阻波器分支線數(shù)之和；N3——通道兩端并聯(lián)載波機與有阻波器分支線數(shù)之和；Acab——高頻電纜的衰減，等于電纜每千米衰減值(dB/km)與其長度(km)的(dB)(如電纜不長，此衰減可忽略不計)；Ater ——終端衰減，，接收端因結(jié)合設備使信號和噪聲同時衰減，不影響信噪比。通道總衰減的這種計算方法比較簡單，誤差一般在工程設計允許的范圍內(nèi)，可以使用。5．電力線載波通道的允許衰減電力線載波通道的允許衰減值，由載波系統(tǒng)的噪聲、信噪比允許值、信號發(fā)送電平、儲備電平等因素確定。5．1 電力線載波系統(tǒng)的噪聲電力線載波系統(tǒng)的噪聲由電力系統(tǒng)的運行產(chǎn)生，一般有兩種：(電暈)引起的、連續(xù)不斷類似白噪聲的噪聲，稱為電暈噪聲；，短路故障電弧、雷電放電等引起的，高幅度短而尖的突發(fā)脈沖群，稱為脈沖噪聲。在電力線載波系統(tǒng)設計中，首先需考慮電暈噪聲的影響。電暈放電取決于導線表面的電位梯度。線路電壓等級不同，設計參數(shù)不同，導線表面電位梯度也不同。不同電壓等級的電力線在4kHz 帶寬內(nèi)的方均根噪聲功率電平取值范圍如表1 所示（祥見P5）。5．2 信噪比允許值5．2．1 電話 對于傳輸電話信號的電力線載波通道，即使在不良天氣條件下，也應保證在音頻端以噪聲計測得的信噪比不低于26dB。在設計載波通道時，接收機輸入端的載波信噪比往往取30～40dB。使用壓縮擴展器后，性能改善約10dB。因此，一般天氣音頻輸出端的信噪比可達40～50dB。5．2．2 遠動信號遠動或數(shù)據(jù)信號在電力線載波系統(tǒng)中一般采用移頻鍵控調(diào)制方式(FSK)傳輸。對于這種調(diào)制方式，在不良天氣條件下，信噪比取為16dB 是允許的，能滿足一般傳輸要求。5．2．3 遠方保護專用于傳送遠方保護信號的載波機，與傳送電話、遠動信號的載波機不同。為了避免電力系統(tǒng)的脈沖噪聲干擾，一般將接收機靈敏度設計得很低，不按電暈噪聲電平及信噪比來考慮必需的信號接收電平值，而以制造廠提供的最低接收電平值進行通道設計。5．3 各種信號發(fā)信電平分配各種信號發(fā)信電平分配適用于頻分制的模擬載波機。5．3．1 各種信號電平分配原則；；；；；；。本方法不適用于在電力系統(tǒng)發(fā)生故障時發(fā)送的遠方保護信號。5．3．2 常投壓擴器、復用600Bd遠動發(fā)送電平見表9。 機 型 5W 10W 20W 40W 80W輸出功率電平 PPEP +37 +40 +43 +46 +49話音發(fā)送電平 PA +29 +32 +35 +38 +41遠動發(fā)送電平 P600 +27 +30 +33 +36 +39表9 常投壓擴器、復用600Bd遠動發(fā)送電平（dbm）5．4 通道儲備電平 滿足電力線載波通道最低信噪比要求的接收電平稱為最低收信電平。該電平值顯然高于電力線載波機本身的收信靈敏度，可由下式計算：Pmin =Pn(a) +S/Nmin(a) (8) 式中 Pmin——電話通路的最低收信電平，dBm；Pn(a)——電話通路帶寬內(nèi)的噪聲電平，dBm， 條表式(7)及式(8)，依地區(qū)情況和實際經(jīng)驗確定；S/Nmin(a)——電話通路允許最低信噪比，取為26dB。 為保證通路音頻輸出端信噪比，在進行電力線載波通道設計時，必須留有足夠的儲備電平，從而在通道總衰減Atot 因各種原因變化時，通道的實際接收電平不會低于最低收信電平Pmin。不同用途、不同地區(qū)條件下的通道儲備電平Pst，建議按表10 取值。 通道性質(zhì) 通道儲備電平一般通道 4重要通道 69結(jié)冰或嚴重污染地區(qū)的通道 913 表 10 通道儲備電平Pst dB 通道允許最大衰減考慮到通道儲備電平以后，通道實際允許的最大衰減為： Amax =Pa?Pmin ? ΔPcum ?Pst (9) 式中 Amax——通道允許最大衰減，dB；Pa——電話信號發(fā)信電平，dBm，表9；Pmin——電話信號最低收信電平，dBm，式(8)；ΔPcum ——考慮轉(zhuǎn)接后噪聲電平積累增加值，dB，式(2)；Pst——通道儲備電平，dB，參見表10。 以上觀點和意見，若有不妥之處，請批評指正。