【正文】 （d）起重機械及索具a）工作前嚴格檢查驗收吊索具，在吊裝不同重量的構件時應使用不同型號的鋼絲繩，禁止小繩吊大物，同時建立鋼絲繩定期檢查制度和每次吊裝前的目測巡視檢驗制度，在定期檢查時注意對所檢查的鋼絲繩應做好標記，如第一次檢查時對合格的鋼絲繩用藍色做標記，對第二次檢查合格的鋼絲繩做綠色標記等，對不合格鋼絲繩如：散股、斷股、露芯、出現毛刺超過安全范圍的鋼絲繩用用紅色做標記并強制報廢。b）鋼絲繩（大勾以下主繩）的正常使用時間一般不得超過45天，超期及時更換。c）工作時升鉤或吊桿要穩(wěn)，避免緊急剎車，起重吊物在高空時，嚴禁調整剎車。d）吊車司機在信號不明時不得進行起降、收鉤、擺臂等吊裝操作，停止作業(yè)時關閉起動裝置，吊鉤不的懸掛物品。第5章 附錄一 卸載方案計算分析 計算模型的建立（C、D區(qū)相同）因C區(qū)桁架（共計14榀桁架，分別是C1至C14）整體卸載，故取C區(qū)14榀桁架及其間的次桁架、支撐（不含直徑80的鋼拉桿）整體進行結構分析，采用Midas Gen 軟件建立計算模型，見下圖（包含14個臨時支座）： 計算模型中C1至C14桁架懸挑端最外側的下弦節(jié)點處設有支撐胎架，在此節(jié)點處各設置一根剛性桿，不考慮支撐胎架的彈性變形，此剛性桿只承受壓力而不能承受拉力。剛性桿上端與桁架支撐點在Z方向的位移同步，下端被約束。卸載時，通過對剛性桿的底部釋放規(guī)定的位移來模擬卸載過程。 卸載原則： C區(qū)桁架卸載以體系轉換方案為原則，以結構計算分析為依據，以結構安全為宗旨，以變形協(xié)調為核心。保證主體結構和臨時支撐結構的內力和位移的變化是緩慢的，不會引起動力因素或產生沖擊荷載，造成結構的局部破壞。在卸載過程中，無論在何種狀態(tài)下，均應保證主體結構和支撐結構的桿件應力全部控制在彈性范圍內，以便不會發(fā)生強度破壞或失穩(wěn)。 卸載工況： 重力荷載：卸載狀態(tài)時所有結構自身的重量。 卸載步驟： 卸載順序采用有同時同步的卸載順序，共分8步，具體見下表（表中0表示未卸載）：每一卸載步驟中各支撐點位移下降值(mm)C區(qū)桁架編號C1C2C3C4C5C6C7C8C9C10C11C12C13C14胎架所在節(jié)點號497500503506509512515518521524527530533537第1步55555555555555第2步55555555555555第3步55555555555555第4步55555555555555第5步55555555555555第6步55555444455555第7步75530000003557累計3735353330292929293033353537 第8步也是卸載的最后一步，因為每榀桁架的下?lián)隙炔煌?，所以每點卸載的下降值也不一樣。此時主桁架已經處于脫離14個支撐胎架的狀態(tài)，卸載完成。 卸載分步計算結果： （0） 卸載前初始狀態(tài)：應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值，該桿件位于胎架支撐點處的斜腹桿。因為此處桿件在正常使用時處于懸挑斷的端頭，受力較小，所以桿件截面較小。在卸載過程中此桿位于支座處受力較大。位移：（1）第1步：應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：（2）第2步：應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：（3）第3步：應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：（4）第4步應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：（5）第5步：應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：（6）第6步：應力：,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：（7）第7步：應力： ,小于Q345B鋼材的強度設計值。位移：下表是分布卸載過程中胎架處的反力變化，從中可以看出隨著卸載的進行，胎架處支座反力逐漸在變小，直到為0，實現脫離。分布卸載各支撐點反力(kN)C區(qū)桁架編號C1C2C3C4C5C6C7C8C9C10C11C12C13C14胎架處節(jié)點號497500503506509512515518521524527530533537剛性桿端節(jié)點號22332234223522362237223822392240224122422243224422452246 初始狀態(tài)7811012911610810710710110710912412411985第1步69941109889888783899010510610175第2步6078917969696766707287888265第3步5161726150504748515368706455第4步4245534231312730333449514544第5步332934241211713141530332734第6步2514100000000316925第7步00000000000000外環(huán)支座反力變化　　　第1步第2步第3步第4步第5步第6步第7步桁架軸號節(jié)點荷載FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)C11804sLCB1149 125 102 78 55 31 1 C21780sLCB1185 157 130 102 74 47 21 C31172sLCB1246 216 186 155 125 96 82 C41171sLCB1234 201 168 135 101 70 54 C51710sLCB1178 146 114 82 50 23 18 C61685sLCB1183 147 111 76 40 14 13 C72132sLCB1184 147 110 73 37 12 13 C81660sLCB1182 149 116 83 50 27 27 C91635sLCB1184 150 115 81 47 19 17 C101610sLCB1180 147 114 81 47 18 10 C111173sLCB1213 179 146 112 79 45 28 C121174sLCB1241 209 176 144 112 80 64 C131321sLCB1170 139 108 77 46 15 12 C142150sLCB1125 96 67 37 8 21 57 從外環(huán)支座反力變化表中可以看到，隨著卸載的進行，桿件的內力重新分布，也支座反力重新分布，并且逐漸變小，甚至出現了受拉支座。這也說明在目前的施工狀況結構的重心在內環(huán)支座的外端。內環(huán)支座反力變化　　　第1步第2步第3步第4步第5步第6步第7步桁架軸號節(jié)點荷載FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)FZ (kN)C11202sLCB1395 446 496 546 597 647 705 C21201sLCB1472 509 546 583 620 656 688 C31200sLCB1502 547 591 636 681 724 750 C41199sLCB1486 536 586 635 685 731 747 C51198sLCB1433 483 533 583 633 673 680 C61197sLCB1400 453 505 558 611 648 650 C71196sLCB1403 459 514 570 626 664 663 C81195sLCB1409 460 511 562 613 649 649 C91194sLCB1407 459 510 562 614 655 658 C101193sLCB1423 472 521 570 619 662 671 C111192sLCB1519 571 623 676 728 779 798 C121191sLCB1498 544 590 635 681 727 754 C131190sLCB1488 530 573 615 657 700 736 C141189sLCB1410 466 522 578 634 690 752 內環(huán)的支座反力在卸載的過程中是一直在增大。通過以上對各卸載階段的分析（以C區(qū)為例），滿足強度要求，各個區(qū)域（A\B\C\D）結構在卸載階段的7個階段均是安全的。第6章 附錄二 圖紙45