【正文】 Ed=ζEe ()()式中：Ee—管側回填土在要求壓實密度時相應的變形模量(MPa)，應根據(jù)試驗確定，當確乏試驗數(shù)據(jù)時，； En—基槽兩側原狀土的變形模量(MPa)，應根據(jù)試驗確定，當確乏試驗數(shù)據(jù)時，； ζ—綜合修正系數(shù)；aa2—與BT(管中心處槽寬)和D1(管外徑)的比值有關的計算參數(shù)。 管側回填土和槽側原狀土的變形模量8590951004N≤1414N≤2424N≤50N50礫石、碎石571020砂礫、砂卵石、細粒土含量不大于12%35714砂礫、砂卵石、細粒土含量大于12%13510粘性土或粉土(WL50%)砂粒含量大于25%13510粘性土或粉土(WL50%)砂粒含量小于25%137注：1 表中數(shù)值適用于10m以內覆土，對覆土超過10m時，上表數(shù)值偏低； 2 回填土的變形模量Ee可按要求的壓實系數(shù)采用；表中的壓實系數(shù)(%)系指設計要求回填土壓實后的干密度與該土在相同壓實能量下的最大干密度的比值； 3 基槽兩側原狀土的變形模量En可按標準貫入試驗的錘擊數(shù)確定； 4 WL為粘性土的液限； 5 —。 計算參數(shù)a1及a2Br/D1a1a2 對于填埋式敷設的管道，當Br/D15時，應取ζ=。此時Br應為管中心處按設計要求達到的壓實密度的填土寬度。附錄B 管頂豎向土壓力標準值的確定 埋地管道的管頂豎向土壓力標準值，應根據(jù)管道的敷設條件和施工方法分別計算確定。 對埋設在地面以下的剛性管道，管定豎向土壓力可按下列規(guī)定計算：1 當設計地面高于原狀地面，管頂豎向土壓力標準值應按下式計算： Fsv，k=CcγsHsBc ()式中 Fav，k—每延米管道上管頂?shù)呢Q向土壓力標準值(kN/m)； Cc—填埋式土壓力系數(shù)，與Hs/Bc、管底地基土及回填土的力學性能有關，—； γs—回填土的重力密度(kN/m3)； Hs—管頂至設計地面的覆土高度(m)； Bc—管道的外緣寬度(m)，當為圓管時，應以管外徑D1替代。2 對由設計地面開槽施工的管道，管頂豎向土壓力標準值可按下式計算： Fsv，k=CdγsHsBc ()式中 Cd—開槽施工土壓力系數(shù)，與開槽寬度有關。 對不開槽、頂進施工的管道，管頂豎向土壓力標準值可按下式計算： Fsv，k=CjγsBtD1 ()()()式中 Cj—不開槽施工土壓力系數(shù)； Bt—管頂上部土層壓力傳遞至管頂處的影響寬度(m)； Kaμ—管頂以上原狀土的主動土壓力系數(shù)和內摩擦系數(shù)的乘積，對一般土質系數(shù)可取Kaμ=；φ—管側土的內摩擦角，如無試驗數(shù)據(jù)時可取φ=30186。計算。 對開槽敷設的埋地柔性管道，管頂?shù)呢Q向土壓力標準值應按下式計算： Wck=γsHsD1 ()附錄C 地面車輛載荷對管道作用標準值的計算方法 地面車輛載荷對管道的作用，包括地面行駛的各種車輛，其載重等級、規(guī)格形式應根據(jù)地面運行要求確定。 地面車輛載荷傳遞到埋地管道頂部的豎向壓力標準值，可按下列方法確定：1 單個輪壓傳遞到管道頂部的豎向壓力標準值可按下式計算()：()式中 qvk—輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標準值(kN/m)； Qvi，k—車輛的i個車輪承擔的單個輪壓標準值(kN)； ai—i個車輪的著地分布長度(m)； bi—i個車輪的著地分布寬度(m)； H—自車行地面自管頂?shù)纳疃?m)； μD—動力系數(shù)，可按表()采用。 單個輪壓的傳遞分布圖(a) 順輪胎著地寬度的分布；(b)順輪胎著地長度的分布nbi+Σdbj+j=1n1 兩個以上單排輪壓綜合影響的傳遞分布圖(a)順輪胎著地寬度的分布；(b)順輪胎著地長度的分布2 兩個以上單排輪壓綜合影響傳遞到管道頂部的豎向壓力標準值，可按下式計算()：()式中：n—車輪的總數(shù)量； dbj—沿車輪著地分布寬度方向，相鄰兩個車輪間的凈距(m)。 動力系數(shù)μD地面在管頂(m)≥動力系數(shù)μD3 多排輪壓綜合影響傳遞到管道頂部的豎向壓力標準值，可按下式計算：()式中 ma—沿車輪著地分布寬度方向的車輪排數(shù)； mb—沿車輪著地分布長度方向的車輪排數(shù)； daj—沿車輪著地分布長度方向，相鄰兩個車輪間的凈距(m)； 當剛性管為整體式結構時，地面車輛荷載的影響應考慮結構的整體作用，此時作用在管道上的豎向壓力標準值可按下式計算()：圖 考慮結構整體作用時車輛載荷的豎向壓力傳遞分布()式中 qve，k—考慮管道整體作用時管道上的豎向壓力(kN/m)； Lp—輪壓傳遞到管頂處沿管道縱向的影響長度(m)； Lc—管道縱向承受輪壓影響的有效長度(m)，對圓形管道可取Lc=Lp+；對矩形管道可取Lc=Lp+2Hp，Hp為管道高度(m)。 當?shù)孛嬖O有剛性混凝土地面時，一般可不計地面車輪壓對下部埋設管道的影響，但應計算路基施工時運料車輛和碾壓機械的輪壓作用影響，計算公式同()或()。 地面運行車輛的載重、車輪布局、運行排列等規(guī)定，應按行業(yè)標準《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTJ021的規(guī)定采用。附錄D 鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受拉(壓)狀態(tài)時的最大裂縫寬度計算 受彎、大偏心受拉或受壓構件的最大裂縫寬度，可以按下列公式計算：() ()式中 wmax—最大裂縫寬度(mm)； ψ—裂縫間受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)，當ψ，；當ψ。 σsq—按長期效應準永久組合作用計算的截面受拉鋼筋應力(N/mm2)； Es—鋼筋的彈性模量(N/mm2)； c—最外層縱向受拉鋼筋的混凝土凈保護層厚度(mm)； d—縱向受拉鋼筋直徑(mm)；當采用不同直徑的鋼筋時，應取d=4An/u；u為縱向受拉鋼筋截面的總周長(mm)； ρte—以有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，即ρte=As/；b為截面計算寬度，h為截面計算高度，As為受拉鋼筋的截面面積(mm2)；對偏心受拉構件應取偏心力一側的鋼筋截面面積； a1—系數(shù)，對受彎、大偏心受壓構件可取a1=0，對大偏心受拉構件可取a1=(1+2e0/h0)； v—縱向受拉鋼筋表面特征系數(shù)，； ftk—混凝土軸向抗拉強度標準值(N/mm2)； a2—系數(shù)，對受彎構件可取a2=，對大偏心受壓構件可取a2=；對大偏心受拉構件可取a2=1+。 手腕、大偏心受壓、大偏心受拉構件的計算截面縱向受拉鋼筋應力σsq可按下列公式計算： 1 受彎構件的縱向受拉鋼筋應力()式中 Mq—在長期效應準永久組合作用下，計算截面處的彎矩(Nmm2)； h0—計算截面的有效高度(mm)。 2 大偏心受壓構件的縱向受拉鋼筋應力()式中 Nq—在長期效應準永久組合作用下，計算截面上的縱向力(N)； e0—縱向力對截面重心的偏心矩(mm)。附錄E 本規(guī)范用詞說明 為便于在執(zhí)行本規(guī)范條文是區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1 表示很嚴格，非這樣做不可的： 正面用詞采用“必須”，反面用詞采用“嚴禁”。2 表示很嚴格，在正常情況下均應這樣做的： 正面用詞采用“應”，反面用詞采用“不應”或“不得”。3 表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的： 正面詞采用“宜”或“可”，反面詞采用“不宜”。 條文中指定應按其它有關標準、規(guī)范執(zhí)行時，寫法為“應符合……規(guī)定”。您好，歡迎您閱讀我的文章，本W(wǎng)ORD文檔可編輯修改，也可以直接打印。閱讀過后，希望您提出保貴的意見或建議。閱讀和學習是一種非常好的習慣，堅持下去，讓我們共同進步。