【正文】 (φAKH)+Mw/W=103/(424)+106/(103)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)33 F=33 N1=3FH/[(m+1)Lb]=3[(4+1)20]= σ=(+N1)/(φAKH)=(+)103/(424)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！四層650X2000梁側模板計算書一、工程概況新澆混凝梁名稱四層梁｛（21）（210）｝｛（2C）（2F）｝混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6502000梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)200二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)外加劑影響修正系數(shù)β1混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2混凝土澆筑速度V(m/h)混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[，γcH]＝min[24，242]＝min[，48]＝48kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝[+，+]＝[+4，+4]＝[，]＝＝ 正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝ kN/m2三、模板支撐體系設計次楞布置方式水平向布置次楞道數(shù)7主楞間距(mm)500主楞合并根數(shù)2次楞最大懸挑長度(mm)230對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為150，550，950，1350，1750 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、模板驗算模板類型木模板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12＝281250mm4。模板計算簡圖如下： 抗彎驗算 q1＝bS承＝1＝ q1靜＝1＝ q1活＝41＝ Mmax＝max(+，+，)=max(+, +,)＝m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 q＝bS正＝1＝ νmax＝(100EI)=(1006000281250)＝≤ 符合要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝(+)l=+＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝=＝五、次楞驗算次楞最大懸挑長度(mm)230次楞計算方式三等跨連續(xù)梁次楞類型方木次楞材料規(guī)格(mm)60100次楞彈性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪強度設計值[τ](N/mm2)次楞截面抵抗矩W(cm3)100次楞抗彎強度設計值[f](N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)500 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 抗彎驗算 q＝ Mmax＝max[，]=max[，]=m σ＝Mmax/W＝106/100000＝≤[f]＝13N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，ql1]=max[，]= τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(210060)＝ τmax＝≤[τ]＝ 符合要求！ 撓度驗算 q＝ ν1max＝(100EI)=5004/(10096005000000)＝≤500/400= ν2max＝ql4/(8EI)=2304/(896005000000)=≤230/400= 符合要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+]＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝max[，+]＝六、主楞驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主楞類型鋼管主楞材料規(guī)格(mm)Ф483主楞合并根數(shù)2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主楞抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主楞截面慣性矩I(cm4)主楞截面抵抗矩W(cm3)荷載折減系數(shù) 因主楞2根合并。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R1＝，R2＝，R3＝，R4＝，R5＝，R6＝，R7＝ 正常使用極限狀態(tài)：R39。1＝，R39。2＝，R39。3＝，R39。4＝，R39。5＝，R39。6＝，R39。7＝ 抗彎驗算 主楞彎矩圖(kNm) σmax＝Mmax/W＝106/4490=≤[f]=205 N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) τmax＝2Qmax/A=21000/424＝≤[τ]=120 N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 梁左側變形圖(mm) νmax＝≤400/400＝1 mm 符合要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN) 同主楞計算過程，可知對拉螺栓受力N＝＝≤Ntb＝ 符合要求！7．3屋面梁500X1800的梁計算書屋面梁500X1800梁模板(扣件式)計算書一、工程概況新澆混凝土梁板特性屋面梁｛（17）（110）｝｛（1C）（1G）｝新澆混凝土樓板厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】5001800模板支架高度H(m)模板支架的縱向長度La(m)模板支架的橫向長度Lb(m)二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底次楞平行梁跨方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)450立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900模板支架步距h(mm)1500樓板立桿縱向間距l(xiāng)a39。(mm)900樓板立桿橫向間距l(xiāng)b39。(mm)900梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加承重立桿根數(shù)1梁底增加立桿的布置方式自定義梁底增加立桿依次距梁左側立桿的距離(mm)450梁底立桿支撐方式可調托座梁底支撐小楞根數(shù)4立桿伸出頂層橫向水平鋼管中心線至模板支撐點的長度a(mm)100 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)次楞(kN/m)主楞(kN/m)支架(kN/m)梁側模板自重標準值(kN/m2)新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁板施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)重現(xiàn)期30年一遇城市上海風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū))模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)10風荷載體型系數(shù)μs支架模板支架狀況敞開式風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數(shù)n10模板1四、模板驗算模板類型木模板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計值fv(N/mm2)模板彈性模量E(N/mm2)6000 。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+=[+(24+)]+(1+2)= 抗彎驗算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/37500=≤fm=15N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh)=3103/(2100015)=≤fv= 符合要求！ 撓度驗算 νmax=(100EI)=1664/(1006000281250)= νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[166/150，10]= 符合要求！ 支座反力 R1=R4==，R2=R3==五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續(xù)梁次楞材質類型方木次楞材料規(guī)格(mm)60100次楞材料自重(kN/m)次楞抗彎強度設計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(cm3)100次楞截面慣性矩I(cm4)500次楞彈性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷載：q1＝γGQ== 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=γGΣNGk+=[(+(24+))+(1+2)]()/2= 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=γGΣNGk+=[(+(24+))+(1+2)]()/2= 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=γGΣNGk=()= 梁右側模板傳遞給次楞的荷載：q5=γGΣNGk=()= q=max[+++，+，+++]= 計算簡圖如下： 強度驗算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/100000=≤fm=13N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(260100)= τmax=≤fv= 符合要求！ 撓度驗算 νmax=(100EI)=4504/(10090005000000)= νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm 符合要求！ 支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=(+++)= R2=(+)= R3=(+)= R4=(+++)=六、主楞驗算主楞材質類型鋼管主楞材料規(guī)格(mm)Ф483主楞材料自重(kN/m)主楞截面面積(mm2)424主楞抗彎強度設計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)主楞截面慣性矩I(cm4)主楞彈性模量E(N/mm2)206000荷載折減系數(shù) 因可調托座內主楞根數(shù)為2。 主楞自重荷載：q1=γGq== 計算簡圖如下： 強度驗算 主楞彎矩圖(kNm) Mmax=m σmax=Mmax/W=106/4490=≤fm=205N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax= τmax=2Qmax/A=21000/424= τmax=≤fv=125N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 主楞變形圖(mm) νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm 符合要求！ 支座反力 支座反力依次為R1=,R2=,R3=七、縱向水平鋼管驗算 縱向水平鋼管僅起構造作用，可不用計算。八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數(shù)1 最大支座反力Rmax= Rmax==，≤1=8kN 在扭矩達到40～65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！九、可調托座驗算是否考慮荷載疊合效應是可調托座內主楞根數(shù)2可調托座承載力設計值[f](kN)30 最大支座反力Rmax= Rmax==，≤30kN 符合要求！十、模板支架整體高寬比驗算 H/Lb=＜5 符合要求！十一、立桿驗算鋼管類型Ф483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)截面抵抗矩W(cm3)抗壓、彎強度設計值[f](N/mm2)205 長細比驗算 h/la=1500/450=，h/lb=1500/900=，查附錄D，得k=，μ= l0=max[kμh，h+2a]=max[1500，1500+2100]=2374mm λ=l0/i=2374/=150≤[λ]=210 長細比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄C得 φ= 風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算