【正文】 式可調(diào)托座計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格5080次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5080面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф483荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市遼寧(省)盤錦(市)地面粗糙度類型/二、施工簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)120/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)120/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)120/1000)1=p1===（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)120/1000)1=p2===取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= mσ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)120/1000)1=（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9）撓度圖ν=≤[ν]=500/400=滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)120/1000)500/1000+500/1000=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)120/1000)500/1000+500/1000=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)120/1000)500/1000=p1===（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)120/1000)500/1000=p2===（圖12）永久荷載控制的受力簡圖強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=VmaxS/(Ib0)=10340103/(104510)=≤[τ]= 2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)120/1000)500/1000=（圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/400= mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ1622008）：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)500/1000+500/1000)=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)500/1000+500/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)120/1000)500/1000=此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=24/1000=自重設計值為：g==24/1000=則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W= 106/(1000)=≤[f]= 15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib0)=100040103/(104510)= N/mm2≤[τ]=2 N/mm2滿足要求撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)νmax= mm≤[ν]=1103/400=滿足要求支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗算長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01= kμ1(h+2a)=1(+2200/1000)=l02=kμ2h =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=1000/(10)==N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)120/1000)+(1+2))11=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)120/1000)+(1+2))11+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax= kNN= kN≤[N]=150kN滿足要求附錄3：圓柱模板安全計算書一、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008混凝土柱高度H(m)混凝土柱直徑D(mm)400設置柱箍數(shù)量15結(jié)構(gòu)表面要求結(jié)構(gòu)表面外露混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑炷脸跄龝r間t0(h)5混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)材料參數(shù)柱箍類型鋼筋柱箍鋼筋柱箍強度等級HPB300鋼筋柱箍直徑d(mm)14鋼帶寬度B(mm)100鋼帶厚度t2(mm)10鋼帶連接螺栓個數(shù)n(mm)2螺栓強度等級螺栓直徑（mm）M12面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)二、施工簡圖（圖1）平面圖（圖2）立面圖三、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝245=F2=γcH＝24=標準值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設計值根據(jù)柱直徑的大小確定組合類型：由于柱直徑大于300mm，則：S＝[+，+] =max(+2,+2)=正常使用極限狀態(tài)設計值Sk＝G4k＝四、面板驗算根據(jù)工況確定面板可按多跨連續(xù)梁計算，其跨度為柱箍的間距，且有懸挑，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。強度驗算（圖3）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1=（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/24000=≤[f]＝31N/mm2滿足要求撓度驗算qk＝bSk=1=（圖5）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖6）面板變形圖νmax＝≤[ν]＝4350/400=滿足要求支座反力計算依次計算出各個柱箍處對面板的支座反力，并取最大的支座反力：Rmax=五、柱箍驗算(鋼筋柱箍)第一道距地面高度150第二道距地面高度450第三道距地面高度750第四道距地面高度1050第五道距地面高度1350第六道距地面高度1650第七道距地面高度1950第八道距地面高度2250第九道距地面高度2550第十道距地面高度2850第十一道距地面高度3150第十二道距地面高度3450第十三道距地面高度3750第十四道距地面高度4050第十五道距地面高度4350柱箍拉力因柱箍所承受的面板支座反力為集中力，為了計算柱箍的拉力，需進行轉(zhuǎn)化計算，即柱箍承受一個柱直徑寬度的均布荷載；T=RmaxD/2=400/2/1000=柱箍強度σ＝T/A=1000/((400)2)=≤[σ]=270N/mm2滿足要求螺栓強度驗算螺栓設計拉力Nt＝nAeftb＝212/4300=≥T=滿足要求