【正文】 阻尼比為 ，得到 ?2 =1，因此 設備所受的地震力為 mgF h ?? ?gTT ?max?? ?? JB47312022中，比原 GB15089增加的計算內容： ? 無集中載荷作用的情況： 1）校核鞍座在溫差載荷作用下的強度 ? ?satsarsatsa ZF f HAF???????? 無集中載荷作用的情況（續(xù)）： 2）校核鞍座在地震載荷作用下的強度 ???????????????????mg fFALAHFZHFfFAFmg fFALAHFZHFAFEvsavEvrsEvsaEvsavEvrEvsasa)2()()2(2?)( ALHFF vEv2??? ?sasa K ?? 0?? 無集中載荷作用的情況（續(xù)）： 3）校核地腳螺栓在地震載荷作用下的強度 lHF vEvlHF vEv2EvF2EvF? ?? ?btbtbtEvbtbtbtbtvEvbtAnFKn lAHF??????800.39。????? 有集中載荷作用的情況： 1）筒體上需進行軸向應力校核的危險截面： a）鞍座截面； b）集中載荷作用的截面； c）軸向彎矩導數為 0的截面 ? ?? ? ? ? 1121121112324320xFxAxAhhRqMaxAhqFxdxdMiiii?????????? ????????????m a x需滿足? ?iiooohehqGxFxAqxAeGMM83322 12???????????。)(? 有集中載荷作用的情況（續(xù)）： 2）校核鞍座在溫差載荷作用下的強度： 同無集中載荷作用工況，但鞍座反力取兩個反力中的大值 3）校核地震載荷作用下的各個應力： a）鞍座截面上筒體的壓應力 σ5 ~σ8； b）鞍座腹板壓應力 σ9； c）鞍座筋板和腹板組合截面的彎曲應力 σsa； d）地腳螺栓的拉應力和剪應力 注： 1）鞍座反力取兩個反力中的大值 。 2）要計及附加設備在地震作用下產生的彎矩 。 3）考慮地震載荷作用，只計算操作工況下的應力 。 4）許用應力乘以系數 Ko = ? 腹板長邊中心線與筋板短邊距離 結構 1: 結構 2: 2t?2l? 當鞍座邊角處的壓應力 不合格時，可采用以下結構中的一種： a) 增設加強板，但需滿足： 加強板的包角 ? 鞍座包角 +12176。 ； 加強板厚度不小于筒體的厚度 ； 加強板的寬度 ? 圓筒的有效寬度 naRbb ? ??6?b) 增大鞍座包角 c) 在鞍座截面或靠近鞍座處設加強圈，但一般這不是一個 有效的方法 ? 一般臥式容器鞍座和筒體應力計算方法 ? Zick法的主要貢獻是在已知軸向彎矩和支座反力的條件下，給出了計算軸向彎曲應力和鞍座處壓縮應力的公式 ? 對具有以下特點的臥式容器使用 Zick法的要點是計算出最大軸向彎矩和支座反力： 1. 載荷非均勻分布 2. 鞍座或其他結構相對于跨中截面非對稱布置 3. 采用了兩個以上的鞍座 ? 臥式換熱器鞍座和筒體應力的設計計算方法 用 SW6－ 98 可 計算鞍座非對稱設置的臥式 換熱 器。若條件如下： 兩鞍座到筒體兩端的距離分別為 A1 和 A2 ， 且假定 A1 A2； 兩鞍座之間的跨距為 L1 。 可采用以下方法進行三次計算： 1. 取 A＝ A1， L＝ L1； (計算鞍座截面的彎矩所產生的應力 ) 2. 取 A＝ A2， L＝ L1+(A1 A2)； (計算跨中截面的彎矩所產生的應力 ) 3. 取 A＝ A1， ； (計算支座反力所產生的應力 ) 注： 1. 和 3. 的應力校核如不合格，則實際的設備強度不夠，應采取措施； 2. 的應力校核如不合格，則實際設備的強度不一定不合格。 2 的應力校核如合格，則可保證實際設備的強度合格。 122211 LAALL )( ???? SW6的服務方法 ? 用戶在使用中出現問題，請用 Email將數據文件傳給我們， 以便我們檢查原因 ? 請留下確切的 Email地址，以便我們在發(fā)布補丁后及時通知 用戶 ? 當原在我站登記的聯系人離開單位后，請及時告知我們新聯系 人的姓名和聯系方式 感謝您的支持！ 謝謝！ ?在 GB150和 HG20582兩個標準中補強計算方法中的差異 ： 需補強的面積公式兩者形式相同： GB150的計算公式 : HG20582的計算公式 : 注：在 GB150中，計算 ? 時，焊縫系數可小于 。 在 HG20582中規(guī)定， 計算 ? 時，焊縫系數取 。 ? ? )1)((2)(1 reete fdBA ???????? ?????? ? )1)((2)( 111 reete fFFdBA ???????????? ???????FfFdA ret ???? )1(2 ???＝除去由于焊縫削弱而增加的面積