【正文】 ）投入性能良好的施工機械，提高工作效率，來減少尾氣的排放、設置油水分離器杜絕廢油外流噪聲，降低噪聲。（4）固體、廢棄物的處置措施施工過程中的廢棄物、邊角料、包裝袋等及時收集、清理，運至垃圾場掩埋。（5）現(xiàn)場文明施工管理建立文明施工領導小組，制定文明生產制度，并且定期檢查落實情況，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。做好施工現(xiàn)場總平面管理工作，場地保持清潔，材料堆放整齊有序，道路暢通，場內排水良好。施工中盡量減少噪聲對周圍環(huán)境的影響，夜間施工時，應盡量避免機具的碰撞和人員的喧嘩。進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽，嚴禁赤腳、穿拖鞋等上崗。 現(xiàn)場施工人員要求穿戴整齊，持證上崗，并按各自的崗位責任完成施工任務。工程施工用水及排污水，必須定向按制定地域排放。生活設施內必須保持環(huán)境清潔衛(wèi)生，同時加強用火、用電制度和對住宿人員的管理。宿舍內嚴禁私拉亂接電線，嚴禁使用電爐等明火設備。不準亂丟亂甩亂倒垃圾、雜物，應按定地點集中堆放。附件一：蕪湖長江公路二橋主橋A2合同段南引橋墩身腳手架計算書 中交二航局蕪湖長江公路二橋項目經理部 2014年3月支架簡介繁昌側南引橋墩身施工階段，采用腳手架桁片作為施工臨時平臺。該腳手架為非承重構件，主要用于鋼筋、模板及混凝土施工的操作平臺，同時也作為人員上下通道。腳手架組成：該按最高墩身計算，腳手架搭設高度為6層（其他墩身根據墩身高度調節(jié)），總高36m。每層由6個A型、6個B型桁片組成：A桁片長*寬*高=700*120*600cm；B桁片長*寬*高=850*120*600cm，在A型桁片靠墩身施工的上下游外側位置設置人員上下通道爬梯。A、B桁片均作為鋼筋、模板及混凝土施工的操作平臺，C桁片為人員上下使用。 類似腳手架整體照片 類似A、B桁片防傾覆措施：為防止腳手架傾覆，每層設置4根拉桿，將腳手架附著在已澆筑墩身上；如上部暫未澆筑混凝土，該腳手架頂口至少設置3根纜風固定。類似腳手架拉桿設置照片（每層四根）桁片拼裝：每個桁片首先制作好，然后用起重機吊裝就位。桁片主要采用Φ48*、[10槽鋼、安全網制作而成。同一層相鄰連接：采用50cm*8根、200cm*4根腳手管連接；上下層接高：將連接槽鋼[10的四角處層間焊接固定。 類似同一層內桁片組拼（一） 類似同一層內桁片組拼（二）上下層間連接腳手架荷載分析A類桁片1個A型桁片重量計算：序號結構名稱規(guī)格密度(kg/m)單根長度(cm)根數總長(m)分計(kg)合計(kg)1立桿Φ48*60012722縱桿Φ48*70011773橫桿Φ48*120244剪刀撐Φ48*900218 5連接件1[10槽鋼6804272 3226連接件2[10槽鋼1254550 7直角扣11417111378旋轉扣40649竹跳板3000*350*405012100210總計(kg)　　　　　　 B類桁片1個B型桁片重量計算：序號結構名稱規(guī)格密度(kg/m)單根長度(cm)根數總長(m)分計(kg)合計(kg)1立桿Φ48*6001484323 2縱桿1Φ48*85011 3橫桿Φ48*12028 4剪刀撐Φ48*102025連接件1[10槽鋼83043323826連接件2[10槽鋼1254550 7直角扣1542312318旋轉扣489竹跳板60821216121610總計(kg)　　　　　　 （1）荷載計算①操作層荷載計算，腳手架上操作層附加荷載不超過2700N/M2，超載系數2，腳手架自重330N/M。操作層附加荷載W1=2(2700+330)=7272N/M2。②非操作層荷載計算，扣件重力按15N/個。剪刀撐長度近似按對角線計算（l=m），每跨腳手架面積s==。非操作層每層荷載W2為：（）（2）立桿荷載計算鋼管的截面特性：歐拉臨界應力：設計荷載=（3）安裝高度計算架設操作層為3層，安裝層數按下式計算：(式中S為每根立桿受荷面積)層計算安裝高度m安全系數K=1+,36m（最高墩身）穩(wěn)定性驗算該腳手架主要承受的荷載：風力、自重。風力荷載：通過附著在墩身上的4根拉桿可承受該作用力；自重荷載：自重由所有立桿承受，且最下層立桿為最不利立桿，計算時取最下層190cm高的立桿為研究對象。A型桁片最下層190cm高的立桿有14根，且按最高墩身搭設計算，*6/12=，B型桁片最下層190cm高的立桿有14根（另中央兩根的連接形式不同，不考慮該兩根承受荷載），*6/14=1198kg。由此可知，取B型190cm高的立桿作為計算對象。據上計算可知。軸心受壓穩(wěn)定性按《鋼結構設計規(guī)范》（GB500172003）中公式計算:N/(φA)≤fφ軸心受壓穩(wěn)定性系數，根據構件的長細比；A為鋼管橫截面面積，*104平米；f為抗壓強度，查表得215MPa。（1）、確定鋼管截面類型由于該鋼管為焊接接長，取為b類截面；（2）、確定構件長細比構件長細比：λ=L0x/ix= L0x為計算長度，該立桿視為上端鉸支、下端固定的桿件，；ix為回轉半徑。（3）確定軸心受壓穩(wěn)定性系數φ軸心受壓穩(wěn)定性系數φ應根據λn值確定：λn=λ* (fy/E)=*(235*106/*1011)=*=fy構件屈服強度，取235MP；E構件彈性模量，*1011P；αα3為系數，查表得α2=、α3=；將λn、αα3代入上式，φ=（4）驗算穩(wěn)定性N/(φA)≤fN/(φA)=*104/(**104) = MPa≤f=215 MPa由此可知，該腳手架穩(wěn)定性符合要求。附件二： 蕪湖長江公路二橋主橋A2標南引橋 墩 身 鋼 模 板 計 算 書 中交二航局蕪湖長江公路二橋A2標項目經理部 2014年3月目錄1 設計依據 12 設計條件 2 墩身尺寸 2 墩身鋼模板設計基本參數 2 模板的強度與剛度容許值 23 墩身鋼模板設計 3 A類墩（） 3 B類墩（）及C類墩（） 34 模板計算 6 新澆砼側壓力確定 6 墩柱模板受力計算 75 結論 121 設計依據（1）《蕪湖長江公路二橋主橋土建工程施工招標文件》2013年7月；（2）《公路工程技術標準》（JTG B012003）；（3）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D602004）；（4）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T F502011）；（5）《蕪湖長江公路二橋兩階段施工圖設計文件 第三分冊（共二分冊） 55m跨徑引橋下部結構設計 第二分冊 55米繁昌堤南引橋下部結構施工圖表》2014年1月。（6）《組合鋼模板技術規(guī)范》（GB502142001）；（7）《鋼結構設計規(guī)范》（GB500172003）；（8）其他相關規(guī)范手冊。2 設計條件 墩身尺寸S1~S15號墩身采用矩形實體墩，（橫橋向）（順橋向），墩頂設系梁，墩高大于25m設中系梁，頂系梁與墩頂平齊。墩頂設支座與梁連接。S16~S22號墩身采用矩形實體墩，（橫橋向）（順橋向），墩頂設系梁，頂系梁與墩頂平齊。墩頂設支座與梁連接。S23號墩身采用矩形實體墩，（橫橋向）（順橋向），墩頂設系梁，頂系梁與墩頂平齊。墩頂設支座與梁連接。，墩頂設支座與梁連接。 墩身鋼模板設計基本參數外保證墩身外觀質量，墩身模板采用無拉桿設計；砼的重力密度：25kN/m3；砼初凝時間：6h左右；砼澆注速度：（不超過3m/h）。 模板的強度與剛度容許值強度Q235鋼容許設計應力： [σ]=145Mpa；[τ]=85Mpa剛度模板變形不得超過下列允許值：，鋼棱和柱箍變形為L/500和B/500（其中L為計算跨徑，B為柱寬）。M30拉桿容許應力為[σ]=245Mpa，φ25精軋螺紋鋼容許應力[σ]=800Mpa。3 墩身鋼模板設計 A類墩（）（1）面 板：6mm板；（2）法蘭：16100mm；（3）大 肋：[10槽；（4）圍檁：2[20b和2[25b；（5）法蘭螺栓：M16（間距原則按20cm控制)；（6）法蘭定位：216。25定位銷；（7）面板肋板：6100mm。 B類墩（）及C類墩（）（1）面 板：6mm板；（2）法蘭：16100；（3）大 肋：[10槽；（4）圍檁：2[16b和2[20b；（5）法蘭螺栓：M16（原則按@20cm布置）；（6）法蘭定位：216。25定位銷；（7）面板肋板：6100mm；。 A類墩身鋼模板結構圖 B類墩身鋼模板結構圖4 模板計算 新澆砼側壓力確定混凝土作用于模板的側壓力，隨著混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度到達某一臨界時，側壓力就不再增加，此時側壓力就不再增加，此時的側壓力就是新澆筑混凝土的最大側壓力，側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。根據規(guī)范，實際側壓力通過下邊兩個公式計算，取二者之間的較小值。 （1） （2）式中：P—新澆筑混凝土對模板的最大側壓力，kN/m2；—砼的重力密度，取25kN/m3；t0—砼初凝時間，根據經驗，取6h；—外加劑影響修正系數，；—砼坍落度影響修正系數。當塌落度小于30m時，；當塌落度位于5090mm時，；當塌落度位于110150mm時，；V—砼澆注速度，（不超過3m/h）；H—混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度（m）。墩柱取12m。則砼側壓力： （1） （2）對于墩柱：取P=72kN/m2，有效壓頭為：H=72/25=，取為3m P有效=25=75kN/m2=。 墩柱新澆砼側壓力分布示意 墩柱模板受力計算 面板計算面板采用h=6mm鋼板，豎肋最大布置間距L=280mm，計算帶寬取b=10mm，偏于安全地按單向五跨連續(xù)梁計算（不考慮肋板的加強作用）。均布荷截q=10=；截面抗矩W=bh2/6=1062/6=60mm3；截面慣矩I=bh3/12=1063/12=180mm4。q=計算簡圖查“荷載與結構靜力計算表”知，五跨連續(xù)梁的彎矩系數Km及撓度系數Kf：Km=；Kf=應力： KmqL2/W=2802/60=103MPa [145MPa]撓度：f=KfqL4/100EI=2804/(100206000180)=[]應力及撓度滿足要求。 豎肋[10計算根據設計。（1）對于3m高節(jié)段圍檁布置最大間距為800mm(兩端小懸臂忽略不計)，受力模型按三等跨連接梁計算。計算帶寬b=280mm；均布荷截q=280=21N/mm；支點間距L=800mm；截面抗矩W=39700mm3；截面慣矩I=1983000mm4。q=21N/mm計算簡圖查“荷載與結構靜力表”知，三等跨連續(xù)梁的彎矩系數Km及撓度系數KfKm=；Kf=應力： KmqL2/W=218002/39700=34MPa[145MPa]撓度：f=KfqL4/100EI=218004/(1002060001983000)= [800/500=]應力及撓度滿足要求。（2）圍檁布置最大間距為900mm（兩端小懸臂忽略不計），受力模型按簡支梁計算。計算帶寬b=280mm；均布荷截q=280=21N/mm；支點間距L=900mm；截面抗矩W=39700mm3；截面慣矩I=1983000mm4。q=21N/mm計算簡圖查“荷載與結構靜力表”知，簡支梁的彎矩系數Km及撓度系數Kf：Km=； Kf=應力：KmqL2/W=219002/39700=54MPa [145MPa]撓度：f=KfqL4/100EI=219