【正文】 G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)15小車和吊鉤自重G2(kN)最大起重荷載Qmax(kN)40最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)7最小起重荷載Qmin(kN)9最大吊物幅度RQmin(m)42最大起重力矩M2(kNm)Max[407，942]＝378平衡臂自重G3(kN)16平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)平衡塊自重G4(kN)60平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地重慶 重慶基本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)非工作狀態(tài)塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)βz工作狀態(tài)非工作狀態(tài)風壓等效高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs工作狀態(tài)非工作狀態(tài)風向系數(shù)α塔身前后片桁架的平均充實率α0風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)＝非工作狀態(tài)＝ 塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)+++16+60＝起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)+40＝水平荷載標準值Fvk(kN)33＝傾覆力矩標準值Mk(kNm)15+4216+(378+33)＝非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk39。(kN)Fk1＝水平荷載標準值Fvk39。(kN)33＝傾覆力矩標準值Mk39。(kNm)1516+33＝ 塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)＝＝起重荷載設計值FQ(kN)＝40＝56豎向荷載設計值F(kN)+56＝水平荷載設計值Fv(kN)＝＝傾覆力矩設計值M(kNm)(15+4216)+(378+33)＝非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F39。(kN)39。＝＝水平荷載設計值Fv39。(kN)39。＝＝傾覆力矩設計值M39。(kNm)(1516)+33＝三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)4基礎寬b(m)4基礎高度h(m)基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’(m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)40地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)1000基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd基礎底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基礎底面以上土的加權(quán)平均重度γm(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b39。(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhγc=4425=520kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G==520=624kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk39。39。=G1RG1+G2RQmaxG3RG3G4RG4+(M2+) =15+716+(378+33/) =m Fvk39。39。=Fvk/= 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M39。39。=(G1RG1+G2RQmaxG3RG3G4RG4)+(M2+) =15+716)+(378+33/) =m Fv39。39。=Fv/= 基礎長寬比：l/b=4/4=1≤，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=442/6= Wy=bl2/6=442/6= 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=4/(42+42)=m Mky=Mkl/(b2+l2)=4/(42+42)=m 偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/AMkx/WxMky/Wy =(+520)/≥0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 基礎底面壓力計算 Pkmin= Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(+520)/16++ 基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(+520)/(44)= 基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+ηbγ(b3)+ηdγm() =+()+()= (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=≤fa= 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=≤== 滿足要求！ 基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=hδ=1300(40+14/2)=1253mm X軸方向凈反力： Pxmin=γ(Fk/A(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wx)=((+)/)= Pxmax=γ(Fk/A+(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wx)=(+(+)/)= 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((+)/2) Y軸方向凈反力： Pymin=γ(Fk/A(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wy)=((+)/)= Pymax=γ(Fk/A+(Mk39。39。+Fvk39。39。h)/Wy)=(+(+)/)= 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((+)/2) 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(+)/2= py=(Pymax+P1y)/2=(+)/2= 基礎所受剪力： Vx=|px|(bB)l/2=()4/2= Vy=|py|(lB)b/2=()4/2= X軸方向抗剪： h0/l=1253/4000=≤4 =140001253=≥Vx= 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1253/4000=≤4 =140001253=≥Vy= 滿足要求！ 地基變形驗算 傾斜率：tanθ=|S1S2|/b39。=|2020|/5000=0≤ 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 Φ14@180基礎底部短向配筋HRB400 Φ14@180基礎頂部長向配筋HRB400 Φ14@180基礎頂部短向配筋HRB400 Φ14@180 基礎彎距計算 基礎X向彎矩： MⅠ=(bB)2pxl/8=()24/8=m 基礎Y向彎矩： MⅡ=(lB)2pyb/8=()24/8=m 基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=106/(1400012532)= ζ1=1(12αS1)=1(12)= γS1=1ζ1/2= AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=106/(11253360)=203mm2 基礎底需要配筋：A1=max(203，ρbh0)=max(203，40001253)=7518mm2 基礎底長向?qū)嶋H配筋：As139。=3573mm2A1=7518mm2 不滿足要求！請增大鋼筋直徑或減小鋼筋間距。 (2)、底面短向配筋面積 αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=106/(1400012532)= ζ2=1(12αS2)=1(12)= γS2=1ζ2/2= AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=106/(11253360)=203mm2 基礎底需要配筋：A2=max(203，ρlh0)=max(203，40001253)=7518mm2 基礎底短向?qū)嶋H配筋：AS239。=3573mm2A2=7518mm2 不滿足要求！請增大鋼筋直徑或減小鋼筋間距。 (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向?qū)嶋H配筋：AS339。=3573mm2≥39。=3573=1786mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向?qū)嶋H配筋：AS439。=3573mm2≥39。=3573=1786mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向Φ10@500。五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖 結(jié)論和建議： ，不滿足要求！請增大鋼筋直徑或減小鋼筋間距。 ，不滿足要求！請增大鋼筋直徑或減小鋼筋間距。二、資格證書 47 / 48