【正文】 式中，αl 當混凝土強度不超過C50時，,當混凝土強度等級為C80時，,期間按線性內插法確定，取αl =； fc 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=； ho 承臺的計算高度，ho=。經過計算得： αs=106/(103(103)2)=； ξ=1(12)=； γs=； As=106/(106)=1702mm2。%,所以最小配筋面積為:%=。故取 As=。建議配筋：II級鋼筋，φ20@285mm，承臺底面和頂面單向根數(shù)各38根，實際配筋為：101038=11932mm2＞，滿足要求。第十六節(jié)、附件【計算書】基礎計算書一、塔機屬性 塔吊型號：TC5010，自重(包括壓重)F1=，最大起重荷載F2=， 塔吊傾覆力距M=，塔吊起重高度H=，塔身寬度B=， 混凝土強度等級:C35，基礎埋深D=，基礎最小厚度h=， 基礎最小寬度Bc=。二、塔吊基礎承載力計算 依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB500072002)。 計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心距較大時的基礎設計值計算公式： 式中 F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F==； G─基礎自重與基礎上面的土的自重，G=(BcBcHc+BcBcD)=1150kN； Bc──基礎底面的寬度，取Bc=； W──基礎底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6= ； M──傾覆力矩，包括風荷載產生的力距和最大起重力距，M= =； a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a=((+1150))=。 經計算得： 無附著的最大壓力設計值 Pmax= (+1150)/+ 無附著的最小壓力設計值 Pmin= (+1150)/ 有附著的壓力設計值 P= (+1150)/= 偏心距較大時壓力設計值 pkmaxPkmax= 2(+1150)/(3)=141kpa四、地基基礎承載力驗算 地基基礎承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 。 計算公式如下: 其中 fa──修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak──地基承載力特征值，取200kN/m2； b──基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，； d──基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，； ──基礎底面以下土的重度，； γm──基礎底面以上土的重度，； b──基礎底面寬度，； d──基礎埋深度,。 解得地基承載力設計值 fa= 實際計算取的地基承載力設計值為:fa= kPa fa大于偏心距較大時的壓力設計值pkmax=141kpa,滿足要求。地基承力特征值fa大于最大壓力設計值pmax=。滿足要求。五、受沖切承載力驗算 依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 。 驗算公式如下: 式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=； ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=； am──沖切破壞錐體最不利一側計算長度: am=(+[+2)]/2=； h0──承臺的有效高度，取 h0=； Pj──最大壓力設計值，取 Pj=141kPa； Fl──實際沖切承載力： Fl=141(+)。允許沖切力：27001000=。 實際沖切力小于允許沖切力設計值，滿足要求。六、承臺配筋計算抗彎計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 。計算公式如下: 式中：MI 任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時， 取a1=(BcB)/2＝()/2=； Pmax 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，； P 相應于荷載效應基本組合時在任意截面II處基礎底面地基反力設計值； P=(3)/(3)=； G考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重及其上的土自重，取1150kN/m2； l 基礎寬度，取l=； a 塔身寬度，取a=； a39。 截面I I在基底的投影長度, 取a39。=。 經過計算得MI=[(2+)(+1150/) +()]/12=。配筋面積計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 。公式如下: 式中，αl 當混凝土強度不超過C50時，,當混凝土強度等級為C80時，,期間按線性內插法確定，取αl =； fc 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=； ho 承臺的計算高度，ho=。經過計算得： αs=272106/(103(103)2)=； ξ=1(12)=； γs=； As=272106/(106)=。%,所以最小配筋面積為:%=。故取 As=7245mm2。實際配筋：II級鋼筋，φ18@218mm，承臺底面和頂面單向根數(shù)各42根，實際配筋為：9942=＞7245 mm2，滿足要求。29 / 30