【正文】 現(xiàn)緩解。這種結(jié)構(gòu)使手輪反時針方向只能轉(zhuǎn)動40176。左右，緩解時絕對不會有手輪跟轉(zhuǎn)的情況發(fā)生。 （2）功能手柄放在標(biāo)記“調(diào)力”位置，此時，手制動機內(nèi)部的棘舌不起作用，順時針方向旋轉(zhuǎn)手輪，帶動主動軸上的鍵輪轉(zhuǎn)動，通過離合器將轉(zhuǎn)動傳遞到小齒輪上，小齒輪帶動大齒輪轉(zhuǎn)動，實現(xiàn)制動作用，根據(jù)需要，通過手輪的正、反時針轉(zhuǎn)動可隨意調(diào)整制動力的大小，可在調(diào)車作業(yè)中采用。需要注意的是，在調(diào)力過程中，手不能離開手輪，一旦離開，將造成手制動機的完全緩解。當(dāng)車輛停穩(wěn)后，手柄撥向“常用”位置，上緊制動力可以防溜。 （3）為了防止車輛停放后意外溜車，手制動機設(shè)有三角鎖，其原理是限制離合器的軸向運動，鎖閉后，緩解功能失效，從而達到鎖車的功能。 本章小結(jié)： 本章主要介紹了制動系統(tǒng)的組成，制動方式的選擇，以及制動機和基礎(chǔ)制動裝置的選型，通過計算校核了緊急制動時的制動距離滿足國家規(guī)定，簡要介紹了NSW手型制動機的主要參數(shù)和工作原理。 第5章 車輛曲線能力通過計算校核車輛通過曲線一般是依靠輪緣引導(dǎo)的。由于車輛重量大、軸距長、通過曲線時輪軌間產(chǎn)生的橫向相互作用力大，所以需要對車輛的曲線通過能力進行校核。在我國，三分之一的鐵路線是曲線，而且其中半徑≤600m的曲線約占半數(shù)、單就輪軌磨損而言，情況嚴(yán)重的區(qū)段，車輛走行數(shù)萬千米輪緣就磨耗到限，鋼軌每二三年就需更新。因此，設(shè)法改善車輛曲線通過條件，對于我國鐵路具有特殊的意義。曲線通過有兩個相互聯(lián)系的研究內(nèi)容：幾何曲線通過和動力曲線通過。幾何曲線通過研究車輛與線路的幾何關(guān)系和車輛自身的有關(guān)部分在曲線上的相互幾何關(guān)系。研究車輛的幾何通過，也為研究動力曲線通過提供有關(guān)數(shù)據(jù)。幾何曲線通過主要解決以下問題：確定車輛能通過的曲線的最小半徑和為此目的所需的輪對橫動量；給出車輛轉(zhuǎn)向架通過曲線時的專心位置；確定在曲線上車輛轉(zhuǎn)向架對于車體的偏轉(zhuǎn)角，以及車體與建筑限界的關(guān)系等。動力曲線通過研究車輛以不同速度通過曲線時與線路的相互作用力，探討機車安全通過曲線的條件和措施，并為車輛和線路的強度計算以及輪緣磨耗提供有關(guān)數(shù)據(jù)。 車輛能通過的最小曲線半徑轉(zhuǎn)向架式機車能通過的最小曲線半徑，受限于轉(zhuǎn)向架在構(gòu)造上容許的最大轉(zhuǎn)角。當(dāng)機車在直線上時，轉(zhuǎn)向架與車體同一縱軸線，轉(zhuǎn)角為零。當(dāng)機車通過曲線時，轉(zhuǎn)向架相對車體產(chǎn)生轉(zhuǎn)角；曲線半徑愈小，轉(zhuǎn)角愈大。 下圖表示機車通過最小曲線半徑Rmin時的情況。此時，兩轉(zhuǎn)向架各自的端軸用盡了橫動量之后，各轉(zhuǎn)向架以外端軸貼靠外軌，內(nèi)端軸貼靠內(nèi)軌（此時轉(zhuǎn)向架的轉(zhuǎn)角θ最?。? 最小曲線半徑示意圖為了簡便，假定各橫軸均無橫動量，根據(jù)幾何關(guān)系得最小曲線半徑為下式： （1）式中 兩轉(zhuǎn)向架心盤間距離； θ 轉(zhuǎn)向架構(gòu)造上允許的最大轉(zhuǎn)角； （2）式中 輪緣與鋼軌的總間隙 L轉(zhuǎn)向架軸距根據(jù)我國現(xiàn)行《鐵路技術(shù)管理規(guī)程》,加寬度與曲線半徑的關(guān)系如下表所示 表 加寬度與曲線半徑的關(guān)系 曲線半徑 R(m) ＜300 300≤R＜350 ≥350 加寬度Δ（mm） 15 5 0因此，在不同半徑的曲線上，輪緣與鋼軌的名義全間隙如表所示 曲線半徑 R(m) ＜300 300≤R＜350 ≥350全間隙(mm) 31 21 16由表可得：=31（mm）已知L=1830（mm）帶入式（2）中 得 轉(zhuǎn)向架構(gòu)造上允許的最大轉(zhuǎn)角可根據(jù)對稱性，利用下式計算 （3）式中 R為設(shè)計任務(wù)書中規(guī)定的最小通過曲線半徑 R=145m其中=8200mm L=1830mm，帶入（3）式 得 將θ和θ39。帶入式（1）中，計算可得： ＜145 （m) 校核成功 車輛車體的曲線通過校核 有必要為半徑為145m的曲線校驗車體較長的機車的中部是否在曲線內(nèi)側(cè)、以及機車的端部是否在曲線外側(cè)與建筑限界相抵觸。 校核車輛端部是否能通過限界 下圖為將兩轉(zhuǎn)向架皆置于最大外位移位置以校驗機車端部是否能夠通過限界 校核車體端部曲線通過示意圖計算方法是先求出車體轉(zhuǎn)心對外軌的偏移量（圖中，以車體轉(zhuǎn)心為坐標(biāo)中心，坐標(biāo)中心之上為正值）： （1）式中 車體轉(zhuǎn)心至轉(zhuǎn)向架心盤的距離； 轉(zhuǎn)向架心盤對外軌的偏移量； R 曲線半徑；根據(jù)對稱關(guān)系 （mm） （2）根據(jù)圖示可得： 計算示意圖 （3）解得：= （mm）將，帶入式（1）得= （mm)然后求出車體縱軸線上指定點對外軌的偏移量： （4）式中 車體縱軸線上指定點至車體轉(zhuǎn)心的距離 =5379（mm） 解得 （mm）車體端部在外軌的外側(cè)，則： 式中 H 車體寬度 W 限界寬度已知H=3284（mm）,《標(biāo)準(zhǔn)軌距鐵路機車車輛限界》規(guī)定的車體寬度W=3400（mm） 通過計算得=＜1700 校核成功 校核車輛的中部是否在曲線內(nèi)側(cè) 下圖為兩轉(zhuǎn)向架都在最大偏斜位置以校驗機車中部是否能夠通過限界 校核車體中部曲線通過示意圖 計算示意圖由于前、后轉(zhuǎn)向架所占的位置相同，則（mm） （1） 根據(jù)圖示得 （2）其中： （3）解得： =解得 =55 （mm） 將，帶入車體轉(zhuǎn)心對外軌的偏倚量用下式計算 （4）將，帶入式（4） （mm）然后求出車體縱軸線上指定點對外軌的偏移量： （5）由于= （mm）車體中部在內(nèi)軌內(nèi)側(cè)，則： （6）將H,W帶入式（6）得 =＜1700 （mm）校核成功本章小結(jié)： 本章通過計算，校核了車輛通過的最小曲線半徑為106m，滿足設(shè)計要求，并且進行了車輛車體的曲線通過校核，半徑為145m的曲線校驗車體較長的車輛的中部和車端部能夠通過限界。結(jié)論 本問針對我國目前鐵路貨運能力不足，解決大秦線運煤能力緊張，急需研制開發(fā)80t級專用運煤敞車的現(xiàn)狀，深入研究了我國敞車發(fā)展過程中的一些代表車型，參考現(xiàn)有的幾種80t專用運煤敞車車型，通過總體方案選取，車體結(jié)構(gòu)和主要參數(shù)的確定，材料選取，制動系統(tǒng)選取以及曲線通過能力校核等幾方面對80t級專用運煤敞車進行了深入研究設(shè)計，并且得出以下結(jié)論： 該車車體采用屈服強度為345Mp的TCS345銹鋼，底架除地板外采用Q450NQR1高強度耐候鋼，新材料的使用大大降低了車體自重。 突破貨車傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計理念，優(yōu)化車體結(jié)構(gòu)型式、改善載荷傳遞路徑和車體受力狀態(tài)。底架采取無側(cè)梁、端梁的魚翅型整體承載焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計方案，突破了輕量化車體設(shè)計技術(shù)關(guān)鍵，解決了該項目總體設(shè)計的首要技術(shù)難題，填補了輕量化車體結(jié)構(gòu)設(shè)計的國內(nèi)空白。 通過對車體自重系數(shù)、緊急制動距離和曲線通過能力的校核，優(yōu)化了設(shè)計方案，是該車的設(shè)計更加具有可靠性，安全性，符合國家的規(guī)定要求。 目前，80t級專用運煤敞車已經(jīng)在我國研發(fā)投產(chǎn)，對緩解國家煤炭緊張形勢，西煤東運，特別是帶動地方經(jīng)濟和西部大開發(fā)具有重要意義。從此，中國運煤專用車輛從70t級到80t升級換代，同時為實現(xiàn)我國鐵路貨車高速、重載的目標(biāo)更近了一步。致謝 首先感謝董鐵軍老師，在我進行畢業(yè)設(shè)計的過程中給予了很多建設(shè)性的建議。從課題的研究方向，設(shè)計過程，以及論文格式等方面董老師都給我了許多關(guān)鍵性的介紹和引導(dǎo)，解決了設(shè)計過程中困擾我的一些疑惑，并在論文完成后予以十分仔細的審閱、指導(dǎo)。同時還要感謝同組的同學(xué)們，在設(shè)計過程中通過相互的幫助探討，使我的設(shè)計方案更加完整給予了我一些十分寶貴的意見和建議。在此，向各位老師和同學(xué)致以衷心的感謝。參考文獻[1]傅茂海，嚴(yán)雋毫，西南交通大學(xué)學(xué)報， 1994年6月，第29卷，第3期[2](C80BH) ，2007年10月，第10期 [3]范承浩，鐵道貨運，2007 年第3期[4]王文濤, ，內(nèi)燃機車，2007年11月，第11期[5]孫海濤，2006 年12月， 第6期[6]劉文亮， ，2007年10月， 第27卷[7]栗明柱，季金，王慶濤，2009年5月，第47 卷第5期[8]姚曙光，田紅旗，交通運輸工程學(xué)報，2011 年2 月， 第11 卷，第1 期[6]高恩遠，肖守訥， 軸大型貨車曲線通過能力分析，鐵道車輛，2007年6月， 第45卷第6期[7]安琪，C80B,C80C型運煤專用敞車，鐵道知識[8]馬大煒，王成國，鐵道車輛，2009 年5 月，第47 卷第5 期[9]羅運康，鐵道車輛，2001年10月，第39卷[10]李亨利,李芾,傅茂海,中國鐵道 科學(xué)，2008年1月，第29卷，第1期[11]，有限責(zé)任公司冷工藝部，齊齊哈爾[12]嚴(yán)雋毫，中國鐵道出版社，北京，2009年[13]，中國鐵道出版社，北京，2007年，247309[14]，中國鐵道出版社，北京，2010[15][16]韓超，[17]張慶林，敞平車車體鋼結(jié)構(gòu)凌空翻轉(zhuǎn)裝置[18]安海亮，兩軸機車幾何曲線通過計算，太原機車車輛廠，山西太原，030009[19]陳建德，南車眉山車輛有限公司制動技術(shù)開發(fā)部， 四川眉山，620010[20]栗明柱，季金，王慶濤，哈爾濱軌道交通裝備有限責(zé)任公司,黑龍江哈爾濱，150065[21]，中國南車集團株洲車輛廠，湖南株洲，412003[22]，改性磷脂加脂劑的制備研究，6970[23]王鴻飛,，中國南車集團眉山車輛廠，四川眉山，612162[24]：[碩士學(xué)文論文].成都：西南交通大學(xué)，2006年[25]：[碩士學(xué)位論文].大連：大連交通大學(xué)，2006年[26]：[碩士學(xué)位論文].大連：大連交通大學(xué)，2008年[27]V. A. Lazaryan， V. F. Ushkalov，and L. D. OF THE FORCED VIBRATIONS OF GONDOLA CARS DURING VIBRATIONAL UNLOADING，UDC [28]N. A. Kostina, M. N. Georgievand N. A. RESISTANCE OF AUTOMATIC COUPLING CASINGS OF RAILROAD FREIGHT CARS，UDC [29]V. V. Pokrovskii, P. V. Yasnii,N. A. Kostenko, Yu. V. Tkmch,and S. L. OF SERVICE TIME ON THE CRACK RESISTANCE OF THE METERIAL OF THE HOUSING OF A FREIGHT CAR AUTOPhATIC COUPLER，UDC [30]J. Pereza,*, . Busturiaa, . strategies for active steering of bogiebased railway vehicles，Control Engineering Practice 10 (2002) 1005–1012[31]N. Banerjee, . Saha, R. Karmakar, R. Bhattacharyya. Bond graph modeling of a railway truck on curved track,Simulation Modelling Pra