【正文】 kN/m2)風(fēng)荷載體型系數(shù)μ s 非自定義: 三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng) a(mm) 900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng) b(mm) 900步距h(mm) 1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng) 39。a(mm)、l 39。b(mm) 900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置 居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm) 450梁底增加立柱根數(shù) 1梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm) 450梁底支撐小梁根數(shù) 3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù) 0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm) 200結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面隱蔽 設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗(yàn)算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm 2)13 面板彈性模量E(N/mm 2) 6000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W＝bh 2/6=10001818/6＝54000mm 3，I＝bh 3/12=1000181818/12＝486000mm 4 q1＝γ 0max[(G1k+(G2k+G3k)h)+，(G 1k+(G2k+G3k)h)+ cQ2k]b=max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1靜 ＝[G 1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)]1＝9kN/m q1活 ＝Q 2kb＝21＝ q2＝[G 1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)]1＝ 強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmax＝ 1L2＝ 1l2＝ 2＝m σ＝M max/W＝10 6/54000＝≤[f]＝13N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 ν max＝ 2L4/(100EI)=2022/(1006000486000)＝≤[ν]＝l/250＝200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3= q1靜 l + q1活 l=+＝ R2==＝ 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R139。=R339。= q2l=＝ R239。==＝ 五、小梁驗(yàn)算小梁類型 方鋼管 小梁材料規(guī)格(mm) □6040小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm 2)205 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm 2)125小梁彈性模量E(N/mm 2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 小梁截面慣性矩I(cm 4) 驗(yàn)算方式 三等跨連續(xù)梁 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]max[，()]/21，+()}= q2＝max{+()+()+(+(24+))max[，()]/21，+()}＝ 抗彎驗(yàn)算 Mmax＝max[ 1l12， 1l22]＝max[ 2， 2]＝m σ＝M max/W＝10 6/7360＝≤[f]＝205N/mm 2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 Vmax＝max[ 1l1，q 1l2]＝max[，]＝ τ max＝V max/(8Izδ)[bh 02(bδ)h 2]=1000[40602(405)552]/(82207005)＝≤[τ]＝125N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 ν 1＝ 2l14/(100EI)＝900 4/(100206000220700)＝≤[ν]＝l 1/250＝900/250＝ ν 2＝q 2l24/(8EI)＝200 4/(8206000220700)＝≤[ν]＝2l 2/250＝2200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[ 1l1， 1l1+q1l2]＝max[，+0.2]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R 1＝R 3＝，R 2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝max[ 2l1， 2l1+q2l2]＝max[，+0.2]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R39。 1＝R39。 3＝，R39。 2＝ 六、主梁驗(yàn)算主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量E(N/mm 2) 206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm 2)205 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm 2)125主梁截面慣性矩I(cm 4) 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 抗彎驗(yàn)算 主梁彎矩圖(kNm) σ＝M max/W＝10 6/4490＝≤[f]=205N/mm 2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τ max＝2V max/A=21000/424＝≤[τ]＝125N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 主梁變形圖(mm) ν max＝≤[ν]＝l/250＝450/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R 1=，R 2=，R 3= 七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 扣件抗滑移折減系數(shù)k c 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30 扣件抗滑移驗(yàn)算 兩側(cè)立柱最大受力R＝max[R 1,R3]＝max[,]＝≤8= 單扣件在扭矩達(dá)到40～65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 可調(diào)托座驗(yàn)算 可調(diào)托座最大受力N＝max[R 2]＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 八、立柱驗(yàn)算剪刀撐設(shè)置 加強(qiáng)型 立桿頂部步距h d(mm) 600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度a(mm)200 頂部立桿計算長度系數(shù)μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2 鋼管類型 Ф483立柱截面面積A(mm 2) 424 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm 2) 205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m) 長細(xì)比驗(yàn)算 頂部立桿段：l 01=kμ 1(hd+2a)=1(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l 02=kμ 2h =11500= λ=l 0/i=≤[λ]=210 長細(xì)比滿足要求！ 風(fēng)荷載計算 Mw＝γ 0ψ cω klah2/10＝ 2/10＝m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302022，荷載設(shè)計值q 1有所不同： 1)面板驗(yàn)算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗(yàn)算 q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝，R 2＝，R 3＝ 頂部立桿段：l 01=kμ 1(hd+2a)=(600+2200)= λ 1＝l 01/i＝＝，查表得，φ 1＝ 立柱最大受力N w＝max[R 1+N邊1 ，R 2，R 3+N邊2 ]+Mw/lb＝max[+[(+(24+)0.16)+1](+)/2，+[(+(24+))+1](+0.)/2]+＝ f＝N/(φA)+M w/W＝(424)+10 6/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l 02=kμ 2h =1500= λ 2＝l 02/i＝＝，查表得，φ 2＝ 立柱最大受力N w＝max[R 1+N邊1 ，R 2，R 3+N邊2 ]+()+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2，+[(+(24+))+1](+0.)/2]++＝ f＝N/(φA)+M w/W＝(424)+10 6/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm) 400 混凝土強(qiáng)度等級 C30立桿底座長a(mm) 200 立桿底座寬b(mm) 200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式 參數(shù)剖析F1 局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值β h截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取β h=；當(dāng)h≥2000mm時，取β h=；中間線性插入取用。ft 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σ pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，㎜ 2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。Fl≤( hft+ pc,m)ηu mh0h0 截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η 1 局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η 2 臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)β s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，β s不宜大于4：當(dāng)β s2時取β s=2，當(dāng)面積為圓形時，取β s=2η=min(η 1,η 2) η 1=+,η 2=+ash0/4Umas板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取a s=40，對邊柱，取a s=30：對角柱，取a s=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σ pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：β h=1，f t=，η=1，h 0=h20=380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mm F=( hft+ pc，m )ηu mh0=(1+0)12320380/1000=kN≥F 1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式 參數(shù)剖析F1 局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；β c 混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，β l 混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Fl≤ cβ lfcAlnAln 混凝土局部受壓凈面積Al 混凝土局部受壓面積β l=(Ab/Al)1/2Ab 局部受壓的計算底面積， 可得：f c=，β c=1， β l=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)(600)/(200200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2 F= cβ lfcAln=1340000/1000=≥F 1= 滿足要求！第五節(jié) 400mm700 mm截面梁側(cè)模板計算 (綜合樓一層2KL8,6軸交BC軸段） 一、工程屬性新澆混凝梁名稱 2KL8 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 400700梁板結(jié)構(gòu)情況 見下圖 樓板厚度(mm) 160 二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB506662022混凝土重力密度γ c(kN/m3) 24新澆混凝土初凝時間t 0(h) 4 塌落度修正系數(shù)β 混凝土澆筑速度V(m/h) 2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m) 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G 4k(kN/m2)min{ ct0βv 1/2，γ cH}＝min{24421/2，24}＝min{，}＝混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q 4k(kN/m2) 2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G 4k＝min{ ct0βv 1/2，γ cH}＝min{24421/2，24}＝min{，}＝ 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S 承 ＝γ 0[G4k+φ cQ4k]＝1[+2]＝ 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S 正 ＝G 4k＝ kN/m 2 三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式 水平向布置小梁道數(shù) 3主梁間距(mm) 600主梁合并根數(shù) 2小梁最大懸挑長度(mm) 300結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm) 600支撐距梁底距離依次為 0，300 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖 四、面板驗(yàn)算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm 2 13 面板彈性模量E(N/mm 2) 6000) 梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh 2/6=1000182/6＝54000mm 3，I＝bh 3/12=1000183/12＝486000mm 4。面板計算簡圖如下： 抗彎驗(yàn)算 q1＝bS 承 ＝1＝ q1靜 ＝γ 0G4kb＝11＝ q1活 ＝γ 0φ cQ4kb＝121＝