【正文】 /W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求(3)、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)130/1000)1=（圖8） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖9） 撓度圖ν=≤[ν]=250/400=滿足要求（4）、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖10） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)130/1000)250/1000+250/1000)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)130/1000)250/1000+250/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)130/1000)250/1000)=p1===（圖11） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)130/1000)250/1000)=p2===（圖12） 永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖（5）、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13） 次梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求（6）、抗剪驗(yàn)算（圖14） 次梁剪力圖Vmax=τmax=VmaxS/(Ib0)=1000103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求（7）、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)130/1000)250/1000=（圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖16） 次梁變形圖νmax=≤[ν]=1000/400=滿足要求主梁驗(yàn)算將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過(guò)次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1=Υ0{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)130/1000)250/1000+250/1000)=：q2=Υ0{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)130/1000)250/1000+250/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)130/1000)250/1000=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=自重設(shè)計(jì)值為：g=Υ0=則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖（1）、抗彎驗(yàn)算（圖21） 主梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求（2）、抗剪驗(yàn)算（圖22） 主梁剪力圖Vmax=τmax=QmaxS/(Ib0)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求（3）、撓度驗(yàn)算（圖23） 主梁變形圖νmax=≤[ν]=103/400=滿足要求（4）、支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=立柱驗(yàn)算（1）、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計(jì)算長(zhǎng)度l0取步距則長(zhǎng)細(xì)比為：λ=h1/i=1000/(10)=≤[λ]=150滿足要求（2）、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)λ查JGJ1622008附錄D得到φ=N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb +Hgk=((+(24+)130/1000)+1)+=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax = kNN= kN≤[N]=30kN滿足要求十三、標(biāo)準(zhǔn)層梁模驗(yàn)算計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)440混凝土梁寬b(mm)200混凝土梁計(jì)算跨度L(m)4模板支架高度H(m)計(jì)算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次梁懸挑長(zhǎng)度a1(mm)250梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度150斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)1垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4架體底部布置類型底座結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市浙江(省)杭州市(市)地面粗糙度類型/基本風(fēng)壓值Wo(kN/m^2)/模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m^2)新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m^3)施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m^2)施工簡(jiǎn)圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無(wú)懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm4（1）、強(qiáng)度驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)440/1000)1+1)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)440/1000)1+1)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡(jiǎn)圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求（2）、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)440/1000)1=（圖5） 簡(jiǎn)圖（圖6） 撓度圖ν=≤[ν]=200/((41)400)=滿足要求次梁驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)440/1000)200/1000/(41)+200/1000/(41))=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)440/1000)200/1000/(41)+200/1000/(41))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖7） 簡(jiǎn)圖（1）、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求（2）、抗剪驗(yàn)算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求（3）、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)440/1000)200/1000/(41)=（圖10） 變形計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖11） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/400=滿足要求主梁驗(yàn)算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計(jì)算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于安全。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗(yàn)算力學(xué)模型簡(jiǎn)化為1+21=2跨梁計(jì)算。這樣簡(jiǎn)化符合工況，且能保證計(jì)算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過(guò)次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)440/1000)200/((41)1000)+200/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)440/1000)200/((41)1000)+200/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)440/1000)200/((41)1000)=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 自重設(shè)計(jì)值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖（1）、抗彎驗(yàn)算（圖12） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求（2）、抗剪驗(yàn)算（圖13） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求（3）、撓度驗(yàn)算（圖14） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(1+1)/400=滿足要求（4）、支座反力計(jì)算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計(jì)算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=≤[N]=8kN滿足要求可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=≤[N]=30kN滿足要求立柱驗(yàn)算（1）、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計(jì)算長(zhǎng)度l0取步距則長(zhǎng)細(xì)比為：λ=h/i=1000/(10)=≤[λ]=150滿足要求（2）、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)λ查JGJ1622008附錄D得到φ=梁側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+]la1lb1=((+(24+)150/1000)+)=由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗(yàn)算NA=max(N1+R1,R2)=考慮架體自重荷載得：NB=NA+Hgk=+(+(440150)/1000)=f=NB/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求