【正文】 m2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=kμ2h =1500= λ=l0/i= 查表得，φ1= 不考慮風荷載: N =Max[R1,R2,R3,R4]/+1γGqH=Max[,]/+12= f=N/(φ1A)＝103/(398)=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw＝1γQφcωklah2/10＝1＝m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]/+1γGqH+Mw/lb=Max[,]/+12+ f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝103/(398)+106/4250=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應大于3 H/B=2/4=＜3 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C25混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)12320380/1000=≥F1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數剖析Fl≤F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；βc混凝土強度影響系數，βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積， 可得：fc=，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)(600)/(200200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F==1340000/1000=≥F1= 滿足要求！附件二：700mm厚板模板（碗扣式）計算書 計算依據： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622014 《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1662008 《混凝土結構設計規(guī)范》GB 500102010 《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結構設計規(guī)范》GB 500172014 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2新澆混凝土樓板板厚(mm)700模板支架高度H(m)模板支架縱向長度L(m)36模板支架橫向長度B(m)35 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架自重混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)1澆筑和振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)地基粗糙程度A類(近?；蚝秴^(qū))模板支架頂部距地面高度(m)5風壓高度變化系數μz風荷載體型系數μs 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)600立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)600水平拉桿步距h(mm)1200斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ1662008設置要求立柱伸出頂層水平桿長度a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)200主梁最大懸挑長度l2(mm)200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。 W＝bh2/6=10001818/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000181818/12＝486000mm4 承載能力極限狀態(tài) q1＝[(G1k +(G2k+G3k)h)+(Q1k+Q2k)]b=[(+(24+))+2]1= q1靜=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [(+(24+))]1= q1活=(γQ(Q1k+Q2k))b=(2)1= 正常使用極限狀態(tài) q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h)+γQ(Q1k+Q2k))b =(1(+(24+))+1(1+1))1＝ 計算簡圖如下： 強度驗算 Mmax＝+＝+＝m σ＝Mmax/W＝106/54000＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2004/(10010000486000)= νmax=≤min{200/150，10}= 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q1＝[(G1k +(G2k+G3k)h)+(Q1k+Q2k)]b=[(+(24+))+2]＝ 因此，q1靜＝(G1k +(G2k+G3k)h)b=(+(24+))＝ q1活＝(Q1k+Q2k)b=2＝ 計算簡圖如下： 強度驗算 M1＝+＝+＝m M2＝q1L12/2=＝m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/64000=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝+＝+＝ V2＝q1L1＝＝ Vmax＝max[V1，V2]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h)+γQ(Q1k+Q2k))b=(1(+(24+))+1(1+1))＝ 撓度,跨中νmax＝(100EI)=6004/(1009350256104)＝≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm； 懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2004/(89350256104)＝≤[ν]＝min(2l1/150，10)＝min(2200/150，10)＝ 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48主梁計算截面類型(mm)Φ48主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數 小梁最大支座反力計算 q1＝[(G1k +(G2k+G3k)h)+(Q1k+Q2k)]b=[(+(24+))+2]＝ q1靜＝(G1k +(G2k+G3k)h)b＝(+(24+))＝ q1活＝(Q1k+Q2k)b ＝2＝ q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h)+γQ(Q1k+Q2k))b=(1(+(24+))+1(1+1))＝ 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q1l1＝＝ 主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數= R＝max[Rmax，R1]＝。 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R39。max＝＝＝ 按懸臂梁，R39。1＝q2l1=＝ R39。＝max[R39。max，R39。1]＝。 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) σ=Mmax/W=106/4250=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) τmax=2Vmax/A=21000/398＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中νmax=≤[ν]=min{600/150，10}=4mm 懸挑段νmax＝≤[ν]=min(2200/150,10)= 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ1662008設置要求立柱鋼管截面類型(mm)Φ48立柱鋼管計算截面類型(mm)Φ48鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)398立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 λ=(h+2a)/i=(1200+2450)/16=≤[λ]=230 滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》： 小梁驗算 q1＝[(+(24+))+2] = 同上四～六步計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ λ=l0/i= 查表得，φ1= 不考慮風荷載: 單肢立柱軸向力： N =Max[R1,R2,R3,R4]/+γGqH=Max[,]/+= f=N/(φ1A)＝103/(398)=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw＝γQφcωklah2/10＝＝m 單肢立柱軸向力： Nw =Max[R1,R2,R3,R4]/+γGqH+Mw/lb=Max[,]/++ f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝103/(398)+106/4250=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1662008 ：模板支撐架高寬比應小于或等于2 H/B=＜2 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)800混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N= 受沖切承載力計算 根據《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設