【正文】 l=，E=10 5N/mm2I=104mm4故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=l/400=，符合要求（4）立桿穩(wěn)定性計算計算跨中立桿的穩(wěn)定性N1== kNN2=25=其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為：N= kN采用 Φ48 鋼管滿堂架，A=424mm 2，i=長細比 λ=l/i=1200/=查表，φ=σ=N/(φA)=(424)=＜215N/mm 2，滿足要求。 截面為 9001500 的梁支撐體系驗算梁支架立桿間距為 500500mm，步距為 1200mm，搭設方式如圖：轉換層模板及支撐施工設計方案.1樓 轉 換 層 支 撐 體 系 示 意 圖 1梁 側 木 枋 剪 刀 撐 剪 刀 撐梁 底 木 枋（1）荷載計算取 18mm 厚木膠合板模板自重為：取 50100 木枋自重為 5= kN/m鋼筋混凝土重： 25 kN/m 3施工荷載?。?kN /m（2）對中間次楞龍骨撓度進行驗算：計算單元（寬度為 250mm）的選取如下所示：取永久荷載分項系數(shù) ，可變荷載系數(shù)為 ，則：q1== kN /mq2=25=q3=2=故線荷載為：q=++=次龍骨受力簡圖如下轉換層模板及支撐施工設計方案. /m跨中撓度為：ω=5ql 4/384EIl=，E=10 3N/mm2I=bh3=501003=107mm3故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=l/400=，符合要求（3）對次楞龍骨下的水平鋼管撓度進行簡化驗算假定其承受均布荷載。q1== kN /mq2=25=q3=2=故線荷載為：q=++=跨中撓度為：ω=5ql 4/384EIl=，E=10 5N/mm2I=104mm4故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=l/400= 轉換層模板及支撐施工設計方案.（4）立桿穩(wěn)定性計算計算跨中立桿的穩(wěn)定性N1== kNN2=25= kN其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為：N=采用 Φ48 鋼管滿堂架，A=424mm 2，i=長細比 λ=l/i=1200/=查表，φ=σ=N/(φA)=10 3/(424)=＜215N/mm 2，滿足要求。 截面為 3501300 的梁支撐體系驗算梁支架立桿間距為 500mm，步距為 1200mm，搭設方式如圖：（1）荷載計算取 18mm 厚木膠合板模板自重為：取 50100 木枋自重為 5= kN/m鋼筋混凝土重： 25 kN/m 3施工荷載取：2kN/m（2）對中間次楞龍骨撓度進行驗算：計算單元（寬度為 250mm）的選取如下所示：轉換層模板及支撐施工設計方案.取永久荷載分項系數(shù) ，可變荷載系數(shù)為 ，則：q1== kN /mq2=25=q3=2=故線荷載為：q=++=次龍骨受力簡圖如下 .56 kN/m跨中撓度為：ω=5ql 4/384EIl=，E=10 3N/mm2I=bh3=501003=107mm3故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=l/400=，符合要求（3）對次楞龍骨下的水平鋼管撓度進行簡化驗算假定其承受均布荷載。q1== kN /mq2=25=轉換層模板及支撐施工設計方案.q3=2=故線荷載為：q=++=跨中撓度為：ω=5ql 4/384EIl=，E=10 5N/mm2I=104mm4故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=L/400= 符合要求（4）立桿穩(wěn)定性計算計算跨中立桿的穩(wěn)定性N1== kNN2=25 = kN其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為：N=采用 Φ48 鋼管碗扣架，A=424mm 2，i=長細比 λ=l/i=1200/=查表，φ=σ=N/(φA)=10 3/(424)=18N/mm2＜215N/mm 2，滿足要求。 截面為 600800 的梁支撐體系驗算梁支架立桿間距為 1000mm，步距為 1200mm，搭設方式如圖：轉換層模板及支撐施工設計方案.（1）荷載計算取 18mm 厚木膠合板模板自重為：取 50100 木枋自重為 5= kN/m鋼筋混凝土重： 25 kN/m 3施工荷載?。?kN/m（2）對中間次楞龍骨撓度進行驗算：計算單元（寬度為 300mm）的選取如下所示：取永久荷載分項系數(shù) ，可變荷載系數(shù)為 ，則：q1== kN /mq2=25=q3=2=故線荷載為：q=++=次龍骨受力簡圖如下 轉換層模板及支撐施工設計方案. kN/m跨中撓度為：ω=5ql 4/384EIl=1m，E=10 3N/mm2I=bh3=501003=107mm3故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=l/400=，符合要求（3）對次楞龍骨下的水平鋼管撓度進行簡化驗算假定其承受均布荷載。q1=1= kN /mq2=251=24kN/mq3=2=故線荷載為：q=+24+=跨中撓度為：ω=5ql 4/384EIl=，E=10 5N/mm2I=104mm4故 ω=5ql 4/（384EI）=＜[ω]=L/400= 符合要求（4）立桿穩(wěn)定性計算計算跨中立桿的穩(wěn)定性轉換層模板及支撐施工設計方案.N1=1= kNN2=251=12 kN其它忽略不計，則每根立桿承受荷載為：N= kN采用 Φ48 鋼管碗扣架，A=424mm 2，i=長細比 λ=l/i=1200/=查表，φ=σ=N/(φA)=10 3/(424)=＜215N/mm 2，滿足要求。 墻模構造：內(nèi)側采用木膠合板模板，板厚 18mm，現(xiàn)場拼裝，豎楞采用 50100 木枋，間距為 300mm，外楞采用 2φ48 鋼管，豎直間距 600 mm， 對拉螺栓采用 M12，水平間距為 400mm。 （查表得到 φ12 螺紋的螺距P=，按照螺紋內(nèi)凈直徑計算公式 D1= 計算凈截面直徑，計算得出 φ12 螺栓切削螺紋后的凈截面直徑為 φ10mm。 ） 荷載設計值強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中γ—— 混凝土的重力密度，； 　　t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取轉換層模板及支撐施工設計方案.t0=200/(T+15)，集中攪拌砼中加入了緩凝劑，一般可以使初凝時間達到6～8小時，；T為混凝土的入模溫度，℃； V —— 混凝土的澆筑速度；澆注速度取h= m/h； H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，； β1—— 外加劑影響修正系數(shù)，； β2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)?；炷羵葔毫Ω鶕?jù)前面的公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1 = ct0β 1β 2 v1/2=F2 = γ cH=24= 根據(jù)上述規(guī)定取小值，因此，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=；，則：F== kN/m 2施工時先倒砼再分層振搗，避免荷載疊加，所以只考慮倒砼的荷載。傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載取值為 4kN/m2荷載組合 F’=（+4）= 墻模板的計算 模板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算取1m寬模板，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。轉換層模板及支撐施工設計方案. 截面抵抗矩 W=BH 2/6= ； 截面慣性矩 I = BH 3/12=均布荷載 q =1= 最大彎矩 M = == （1）抗彎強度計算 σ= M/W [f] 其中其中f—— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； 　　 M —— 面板的最大彎距()； 　　 W —— 面板的凈截面抵抗矩； 　　[f] —— 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 σ=106/54000= [f]=滿足要求!（2）撓度計算 ω= / 100EI [ω] = L/250 其中 q —— kN/m 　　 L —— 計算跨度(內(nèi)楞間距),L = 300mm； 　　 E —— 面板的彈性模量,E = 4000N/mm2； 　　 I —— 面板的截面慣性矩,I =1000183/12=486000mm4 面板的最大撓度計算值：轉換層模板及支撐施工設計方案.ω= 3004/（1004000486000）=＞[ω]=L/250=,不滿足要求。 將豎楞間距@300調整為@250，重新驗算：抗彎強度計算σ= M/W [f]，滿足要求!撓度驗算ω [ω]=L/250=1mm,滿足要求! 模板內(nèi)外楞的計算 內(nèi)楞計算內(nèi)楞采用50100木枋，直接承受模板傳遞的荷載，外楞鋼管豎直間距600，按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，計算時按照4590計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = bh2/6＝； I = bh3/12＝=2733750mm4； 均布荷載 q ==； 最大彎矩 M = == （1）內(nèi)楞強度計算 σ= M/W [f] 其中σ—— 內(nèi)楞強度計算值(N/mm2)；轉換層模板及支撐施工設計方案. 　　 M —— 內(nèi)楞的最大彎距()； 　　 W —— 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； 　　[f] —— 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2) σ=106/60750=[f] = ；滿足要求!（2）內(nèi)楞的撓度計算 ω= / 100EI [ω] = l/250 其中 E —— 內(nèi)楞的彈性模量,E = ； 內(nèi)楞的最大允許撓度值,[ω] = 600/250=； 不考慮傾倒砼的荷載，q=； ω=6004/（10090002733750）= [ω] =；滿足要求! 外楞計算 外楞(鋼管)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按集中荷載下三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 外鋼楞的規(guī)格: 圓鋼管φ48； 外鋼楞截面抵抗矩 W = =4493mm3轉換層模板及支撐施工設計方案. 外鋼楞截面慣性矩 I = =107831mm4；集中荷載 P=＝ 最大彎矩 M= ==（1）外楞強度計算 σ= M/W [f] 其中σ—— 外楞強度計算值(N/mm2)； 　　 M —— 外楞的最大彎距()； 　　 W —— 外楞的凈截面抵抗矩； 　　[f] —— 外楞的強度設計值(N/mm2)。 外楞的強度計算值(兩根鋼管)：σ=（1095000/4493）/2= [f] = ；滿足要求!（2）外楞的撓度計算ω= / 100EI [ω] = l/400 其中 E —— 外楞的彈性模量,E = ； P ——不考慮傾倒和振動砼的等效荷載，P＝＝； 外楞的最大撓度計算值：ω= 10004003/（100205000107831）=＜[ω] = l/400=1mm；滿足要求！ 對拉螺栓驗算轉換層模板及支撐施工設計方案.計算公式: N [N] = fA 其中 N —— 穿墻螺栓所受的拉力； 　　 A —— 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； 　　 f —— 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取215N/mm2； 穿墻螺栓的直徑(mm): 12 穿墻螺栓有效直徑(mm): 10 穿墻螺栓有效面積(mm2): A = 穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 210= 穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N ==[N] =；滿足要求！ 轉換層模板及支撐施工設計方案