【正文】 模板支架等效計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表D－1，μ =； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為： ；；λ = l0/i = / = 174 ；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103/( )= N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f= N/mm2 ，滿足要求。八）組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知：Nut＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk == 1 = kN/m2；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2；μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= 1 ；μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = m；立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ =N/(φAKH)=103/( )+= N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f= N/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側(cè)向力計(jì)算根據(jù)《規(guī)程》，風(fēng)荷載引起的計(jì)算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達(dá)式為： 其中：F作用在計(jì)算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算： AF結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=103102=106mm2；wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，,wk =μsw0=1=；所以可以求出F=AFwkla/La=1061061000=。H模板支架計(jì)算高度。H= m。m計(jì)算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：0根。lb模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b＝ m。la 梁底立桿縱距（m），la= m。La梁計(jì)算長度（m），La= m。綜合以上參數(shù)，計(jì)算得N1=3((0+1))=?？紤]風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗(yàn)算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考慮疊合效應(yīng)時(shí)，按照下式重新計(jì)算： 計(jì)算得：σ =( + ) / ( )=。σ = N/mm2 小于 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。四、標(biāo)準(zhǔn)層樓板支架計(jì)算書一）綜合說明，計(jì)算跨度最大樓板，長寬＝7m。二）搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離），立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。整個(gè)支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬38mm，高87mm。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 Ф48，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65Nm時(shí)，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示: （1）荷載計(jì)算，按單位寬度折算為線荷載。此時(shí)，模板的截面抵抗矩為：w＝1000182/6=104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝1 =；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝241 =；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝1 =；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝11 =1kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝21=2kN/m。以上3項(xiàng)為恒載，5項(xiàng)為活載，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： g1 =(x1+x2+x3)=(++)=； q1 =(x4+x5)=(1+2) =；對荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計(jì)算簡圖跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:M1max = + = +=m 支座最大彎矩計(jì)算簡圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max= = = m；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=m；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底?？箯濖?yàn)算，即 σ =106 /(104)=底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： τ =3(2100018)=；所以，底模的抗剪強(qiáng)度τ =。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： ν =；底模面板的撓度計(jì)算值ν =[v] =Min(330/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1==；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=24=；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3==；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1=；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2=；以上3項(xiàng)為恒載，5項(xiàng)為活載，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=； 支座最大彎矩計(jì)算簡圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax= g2q2la2= 12=m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=104 mm3； σ =106/(104)=；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=1+1=；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： τ =；所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度τ =。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值[v] =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計(jì)算材料自重：；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=+=1+1=；按疊加原理簡化計(jì)算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算橫向水平鋼管計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值 ν = [v]=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗(yàn)算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗(yàn)算 N≤Rc N=；雙扣件抗滑移力N= Rc=12kN ,滿足要求。（五）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿計(jì)算簡圖不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值N應(yīng)按下式計(jì)算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計(jì)算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），此值為F1=。除此之外，根據(jù)《規(guī)程》。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項(xiàng)系數(shù)，F(xiàn)1因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計(jì)值，不再乘分項(xiàng)系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn)算 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按《規(guī)程》；計(jì)算長度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，； μ模板支架等效計(jì)算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=170；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知:Nut＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：Wk==1=；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= 1 ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；Mw=Mwk=Wklah2/10=1m；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ =N/(φAKH)+Mw/W=103/(1021)+106 /(103)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。五、底層20∽28軸：250570梁底支撐架的驗(yàn)算一）參數(shù)信息本算例中梁的截尺寸為250mm570mm，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：，梁段集中線荷載(kN/m)：。結(jié)合工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):180；立桿縱距l(xiāng)a(m):；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):；立桿步距h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):1； （二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為38mm87mm，梁底支撐鋼管采用Ф48，鋼管的截面積為A=102mm2，截面模量W=103mm3，截面慣性矩為I=105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm＝13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv＝ N/mm2,彈性模量為E＝9000 N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm＝15 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv＝ N/mm2,面板彈性模量為E＝6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂?可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)；；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為南京市溧水區(qū)，基本風(fēng)壓為W0＝；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為μz＝1，風(fēng)荷載體型系數(shù)為μs＝。二）梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。本工程中，面板的