【正文】 )主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù) 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)= 由上節(jié)可知P＝max[R2，R3]＝，P39。＝max[R239。，R339。]＝ 主梁計算簡圖一 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) σ=Mmax/W=106/4370=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/411＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中νmax＝≤[ν]＝L/400＝600/400＝ 滿足要求！ 懸臂端νmax＝≤[ν]＝2l2/400＝2300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 圖一：Rmax= 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態(tài) 圖一 立柱2：R2＝，立柱3：R3＝ 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=,立柱3:P3= 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)Φ48鋼管計算截面類型(mm)Ф48鋼管截面面積A(mm2)450鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)鋼管截面抵抗矩W(cm3)鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125 由小梁驗算一節(jié)可知P＝max[R1，R4]＝，P39。＝max[R139。，R439。]＝ 縱向水平鋼管計算簡圖一 抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) σ＝Mmax/W＝106/4730＝≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/450＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 跨中νmax＝≤[ν]＝L/400＝600/400＝ 滿足要求！ 懸臂端νmax＝≤[ν]＝2l2/400＝2300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 圖一：Rmax= 用小梁兩側(cè)的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態(tài) 圖一： 立柱1：R1=，立柱4：R4= 八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 扣件抗滑移驗算 兩側(cè)立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[,]＝≤18=8kN 單扣件在扭矩達到40～65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48鋼管計算截面類型(mm)Ф48鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)450回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 l0=h=1200mm λ=l0/i=1200/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得，φ＝ 風荷載計算 Mw＝φcωklah2/10＝＝m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝[(+(24+))+2]＝ 2)小梁驗算 F1＝[(+(24+))+1] ()/2+()＝ F2＝[(+(24+))+1] (())/2+()＝ q1＝ q2＝ 同上四～七計算過程，可得： R1＝，P2＝，P3＝，R4＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，P3，R4+N邊2]+()+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](1+)/2，，+[(+(24+))+1](1+)/2]++＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(450)+106/4730＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)1800100/1000=≥F1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；βc混凝土強度影響系數(shù)，βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積， 可得：fc=，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)(300)/(100100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F==1310000/1000=≥F1= 滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008 《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 500102010 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL3(4)8001500混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001500模板支架高度H(m)模板支架橫向長度B(m)5模板支架縱向長度L(m)梁側(cè)樓板厚度(mm)180 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)非自定義:地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)400梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)39。a(mm)、l39。b(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)4梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)240,480,720,960梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)5400驗算方式三等跨連續(xù)梁 按三等跨連續(xù)梁計算： 截面抵抗矩：W＝bh2/6=8001818/6＝43200mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=800181818/12＝388800mm4 q1＝max[(G1k+(G2k+G3k)h)+，(G1k+(G2k+G3k)h)+]b=max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]＝ q1靜＝[G1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)]＝ q1活＝Q2kb＝2＝ q2＝[1(G1k+(G2k+G3k)h)]b＝[1(+(24+))]＝ 簡圖如下： 抗彎驗算 Mmax＝+＝+＝m σ＝Mmax/W＝106/43200＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2004/(1005400388800)＝≤[ν]＝L/400＝200/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) Rmax＝+＝+＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R39。max＝＝＝ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4) 承載能力極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q1＝＝ 小梁自重q2＝()＝ 梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=max[ (+(24+))+2， (+(24+))+2]()/2+()＝ 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=max[ (+(24+))+2， (+(24+))+2](())/2+()＝ 正常使用極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q1＝＝ 小梁自重q2＝1()＝ 梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(1+1(24+))()/2+1()＝ 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(1+1(24+))(())/2+1()＝ 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) σ=Mmax/W=106/83330=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(250100)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 小梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝L/400＝240/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R1＝，R2＝，R3＝，R4＝，R5＝，R6＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。1＝，R39。2＝，R39。3＝，R39。4＝，R39。5＝，R39。6＝ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48主梁計算截面類型(mm)Φ48主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式三等跨