【導(dǎo)讀】本次主要是對年產(chǎn)350萬噸的印尼貝蘭納克原油的常壓工藝設(shè)計。貝蘭納克原油20℃時的密度為，API度為，鹽含。量為，硫含量為178μg/g，屬于低硫中間基原油。油和其他產(chǎn)品，基本途徑是：將原油分割為不同沸程的餾分。形成所需要的組成，進(jìn)而獲得合格的石油產(chǎn)品。設(shè)計了一個常壓塔一段汽化蒸餾裝置，此裝置由管式加熱爐、常壓。塔、換熱器及冷卻器構(gòu)成，在常壓塔外側(cè)為側(cè)線產(chǎn)品設(shè)汽提塔。單，投資和操作費用少。設(shè)計步驟大致分為三大部分：產(chǎn)品方案及流程。取熱30%和20%，塔頂冷回流取熱50%。經(jīng)過對常壓塔的工藝計算，浮閥塔的設(shè)計及水力計。輕柴油、重柴油。各產(chǎn)品質(zhì)量收率分別為、、、。⑵選用浮閥塔，常壓塔板數(shù)為34塊，中段回流數(shù)為2。溫度為126℃、180℃、252℃、310℃。⑹浮閥總數(shù)為7258個。⑺溢流堰長度為，出口堰高度為50mm，降液管停留時間為17s。⑻塔板彈性為，負(fù)荷上限為設(shè)計點的。⑼換熱流程共經(jīng)過12次換熱達(dá)到工藝要求。

　　

【正文】 V2＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 257656/107＝ V2＝ nRT2/p2＝ （ ＋ 133） /＝ 81103m3/h 第 8 塊板下的的氣液相負(fù)荷 已知： t8＝ 172℃ ， t9＝ 180℃ ， M＝ 155， p＝ 第 8 塊板以下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 360 1075 — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L8 172 — 406 406L8 合計 454761＋ L8 — — — — — 10 6＋ 406L8 出 方 汽油 71583 180 745 — 10 6 煤油 77792 180 — 424 10 6 輕柴油 74250 252 — 633 10 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 907 10 6 汽提蒸汽 12844 — 180 2830 — 10 6 一段取熱 — — — — — — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L8 180 690 — 690L8 合計 — — — — — — 106＋690L8 由熱平衡，有： 10 6＋ 406L8＝ 10 6＋ 690L8 L8＝ 251408kg/h L8＝ 251408/＝ 326kmol/h V9＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 251408/155＝ 3037kmol/h V9＝ nRT9/p9＝ 3037 （ ＋ 180） /＝ 70100m3/h 第 9 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t9＝ 180℃ ， t10＝ 188℃ ， M＝ 159， p10＝ 第 9 塊板下的熱平衡計 算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 360 1090 — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L9 180 — 424 424L9 合計 454761＋ L9 — — — — — 10 6＋ 424L9 22 出 方 汽油 71583 188 716 — 10 6 煤油 77792 188 708 — 10 6 輕柴油 74250 252 — 633 10 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 907 10 6 汽提蒸汽 12844 — 188 2846 — 10 6 一段取熱 — — — — — — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L9 200 745 — 708L9 合計 — — — — — — 10 6＋ 708L9 由熱平衡 ,得： 10 6＋ 424L9＝ 10 6＋ 708L9 L9＝ 180282kg/h L9＝ 180282/＝ 233m3/h V10＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 180282/159＋ 77792/157＝ 3044kmol/h V10＝ nRT10/p10＝ 3044 （ ＋ 188） /＝ 71273m3/h 第 10 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t10＝ 188℃ ， t11＝ 200℃ ， M＝ 166， p11＝ 第 10 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 353 1075 — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L10 188 — 439 439L10 合計 45761＋ L10 — — — — — 10 6＋ 439L10 出 方 汽油 71583 196 752 — 10 6 煤油 77792 196 740 — 10 6 輕柴油 74250 252 — 633 10 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 907 10 6 汽提蒸汽 12844 — 196 2864 — 10 6 一段取熱 — — — — — — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L10 196 736 — 736L10 合計 — — — — — — 10 6＋ 736L10 由熱平衡，得： 10 6＋ 439L10＝ 10 6＋ 736L10 L10＝ 154545kg/h L10＝ 1545454/＝ 199m3/h V11＝ 154545/166＋ 71583/102＋ 12844/18＋ 77792/157＝ 2842kmol/h V11＝ nRT11/p11＝ 2842 （ ＋ 200） /＝ 68065m3/h 第 13 塊板下氣液相負(fù)荷 已知： t13＝ 212℃ ， t14＝ 220℃ ， M＝ 194， p14＝ 23 第 13 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 353 — — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L13 212 — 512 512L13 合計 454761＋ L13 — — — — — 10 6＋ 512L13 出 方 汽油 71583 220 807 — 10 6 煤油 77792 220 797 — 10 6 輕柴油 74250 252 — 633 10 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 907 10 6 汽提蒸汽 12844 — 220 2908 — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L13 220 792 — 792L13 合計 — — — — — — 44810 6＋ 792L13 由熱平衡，得： 10 6＋ 512L13＝ 44810 6＋ 793L13 L13＝ 248399kg/h L13＝ 248399/785＝ V14＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 77792/157＋ 248399/194＝ 3192kmol/h V14＝ nRT14/p14＝ 3192 （ ＋ 220） /＝ 79189m3/h 第 17 塊板下氣液相負(fù)荷 已知： t17＝ 246℃ ， t18＝ 252℃ ， M＝ 235， p18＝ 第 17 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 353 — — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L17 246 — 615 615L17 合計 454761＋ L17 — — — — — 10 6＋ 615L17 出 方 汽油 71583 252 882 — 10 6 煤油 77792 252 866 — 10 6 輕柴油 74250 252 — 633 4710 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 929 10 6 汽提蒸汽 12844 — 252 2972 — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L17 252 857 — 857L17 合計 — — — — — — 10 6＋ 857L17 由熱平衡，得： 10 6＋ 615L17＝ 10 6＋ 857L17 L17＝ 240496kg/h 24 L17＝ 240496/794＝ V18＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 77792/157＋ 240496/235＝ 2934kmol/h V18＝ nRT18/p18＝ 2934 （ ＋ 252） /＝ 7611m3/h 第 18 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t18＝ 252℃ ， t19＝ 258℃ ， M＝ 238， p19＝ 第 18 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 353 1175 — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L18 252 — 633 633L18 合計 454761＋ L18 — — — — — 10 6＋ 633L18 出 方 汽油 71583 258 899 — 10 6 煤油 77792 258 878 — 10 6 輕柴油 74250 258 — 636 10 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 907 10 6 汽提蒸汽 12844 — 258 2984 — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L18 258 870 — 870L18 合計 — — — — — — 106＋ 870L18 由熱平衡，得： 10 6＋ 633L18＝ 10 6＋ 870L18 L18＝ 235021kg/h L18＝ 235021/＝ V19＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 77792/157＋ 235021/238＝ 2898kmol/h V19＝ nRT19/p19＝ 2898 （ ＋ 258） /＝ 75808m3/h 第 19 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t19＝ 258℃ ， t20＝ 263℃ ， M＝ 242， p20＝ 第 19 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 441917 353 1175 — 10 6 汽提蒸汽 12844 — 420 3316 — 10 6 內(nèi)回流 L19 258 — 640 640L19 合計 454761＋ L19 — — — — — 10 6＋ 640L19 出 方 汽油 71583 263 912 — 10 6 煤油 77792 263 906 — 10 6 輕柴油 74250 263 883 — 10 6 重柴油 37583 310 — 811 10 6 重油 180750 346 — 907 10 6 汽提蒸汽 12844 — 263 2994 — 10 6 25 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L19 263 879 — 879L19 合計 — — — — — — 10 6＋ 879L19 由熱平衡，得： 10 6＋ 640L19＝ 10 6＋ 879L19 L19＝ 1430963kg/h L19＝ 143096/＝ V20＝ 71583/102＋ 12844/18＋ 77792/157＋ 143096/242＋ 74250/235＝ 2818kmol/h V20＝ nRT20/p20＝ 2818 （ ＋ 263） /＝ 74186m3/h 第 22 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t22＝ 277℃ ， t23＝ 282℃ ， M＝ 255， p23＝ 第 22 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力， MPa 溫度， ℃ 氣相 液相