公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-04-16 05:02本頁(yè)面
【正文】 直徑20mm的HRB335鋼筋，以滿足最小配筋率的要求。（1）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：① 距支座中心h/2處截面；② 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；③ 錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面；④ 箍筋數(shù)量或間距改變處的截面。本設(shè)計(jì)以最不利截面N6錨固截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。1） 復(fù)核主梁截面尺寸T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》，即式中：——經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力（kN），見(jiàn)表，； ——支點(diǎn)截面的腹板厚度（mm），即b=550mm； ——支點(diǎn)截面的有效高度（mm），即 ——混凝土強(qiáng)度等級(jí)（MPa）。上式右邊 所以本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。2） 截面抗剪承載力驗(yàn)算驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。式中：——混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa） ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。對(duì)于N6錨固截面：，上式右邊因此需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。① 計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C按《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度；式中：——斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)時(shí)，取； ——通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值； ——相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值； ——通過(guò)斜截面受壓頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離。為了計(jì)算剪跨比，首先必須在確定最不利的截面在、位置后才能得到值和相應(yīng)的值，因此只能 采用試算的方法，即首先假定值，按所假定的最不利截面位置計(jì)算和，根據(jù)上述公式求得值和值，如假定的值于計(jì)算的值相等或基本相等，則最不利位置就確定了。首先假定，計(jì)算的，對(duì)應(yīng)。 與假定的值基本相同，可認(rèn)為是最不利截面。② 箍筋計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。本設(shè)計(jì)選用的雙肢箍筋，則箍筋的總截面積為：箍筋間距，箍筋抗拉強(qiáng)度，箍筋配筋率為：式中：——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處。滿足《公預(yù)規(guī)》“箍筋配筋率，%”的要求。同時(shí)，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至100mm。③ 抗剪承載力計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，主梁截面抗剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算：式中：——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值，為 ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力（kN），按下式計(jì)算：——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；——受壓翼緣的影響系數(shù)，；——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處；——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，，因此；——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，，當(dāng)時(shí)，??；——混凝土強(qiáng)度等級(jí)；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，；——鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積——斜截面內(nèi)箍筋間距；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力,按下式計(jì)算：——斜截面在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面的切線與水平線的夾角。說(shuō)明主梁N6鋼束錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配筋是合理的。（2）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算本設(shè)計(jì)中，由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束只有N6號(hào)在支點(diǎn)附近冒起，其它鋼束都在梁端錨固，即鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒(méi)有變化，可不必進(jìn)行該項(xiàng)承載力驗(yàn)算，通過(guò)構(gòu)造加以保證。長(zhǎng)期以來(lái)，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過(guò)規(guī)定的限值表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)表335 正截面抗裂驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣N6錨固下緣支點(diǎn)下緣（1）（2）6948419646218432599952205294（3）（4）376272377539559422566562（5）495398494341633014626801（6）291932121894915524960（7）6022604451567910997290(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6)/(4)(12)=[(7)(6)]/(5)(13)=(11)+(12)(14)=(13)(10)組合下，應(yīng)符合下列要求：式中：——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：正截面抗裂驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表335，可見(jiàn)其結(jié)果符合規(guī)范要求。此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證主梁斜截面具有與截面同等的抗裂安全度。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇路徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)以1號(hào)梁的跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算，對(duì)于上梗肋（aa，見(jiàn)圖所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面均可用同樣方法計(jì)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：式中：——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表336示出了的計(jì)算過(guò)程，表337示出了的計(jì)算過(guò)程，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表338，可見(jiàn)其結(jié)果符合規(guī)范要求。表336 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中（1）（2）6948419694841969484196948419（3）（4）（5）（6）（7）（8）2919321291932129193212919321（9）6022604602260460226046022604(10)=(1)/(3)(11)=(2)(5)/(4)(12)=(10)(11)(13)=(8)(5)/(4)(14)=[(9)(8)] (7)/(6)(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)四分點(diǎn)（1）（2）6462184646218464621846462184（3）（4）（5）（6）（7）（8）2189491218949121894912189491（9）4515679451567945156794515679(10)=(1)/(3)(11)=(2)(5)/(4)(12)=(10)(11)(13)=(8)(5)/(4)(14)=[(9)(8)] (7)/(6)(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)N6錨固點(diǎn)（1）—（2）325999532599953259995—（3）—（4）724843507248435072484350—（5）—（6）856024328560243285602432—（7）—（8）552496552496552496—（9）109972910997291099729—(10)=(1)/(3)—(11)=(2)(5)/(4)—(12)=(10)(11)—(13)=(8)(5)/(4)—(14)=[(9)(8)] (7)/(6)—(15)=(13)+(14)—(16)=(12)+(15)—支點(diǎn)（1）—（2）220529422052942205294—（3）—（4）731431087314310873143108—（5）—（6）849816928498169284981692—（7）—（8）—（9）—(10)=(1)/(3)—(11)=(2)(5)/(4)—(12)=(10)(11)—(13)=(8)(5)/(4)—(14)=[(9)(8)] (7)/(6)—(15)=(13)+(14)—(16)=(12)+(15)—表337 τ計(jì)算表項(xiàng)目荷載腹板寬上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中一期恒載(1)05297442920251987295993296130201405短期組合(無(wú)一)(2)67947394預(yù)加力(3)052974429251987295993296130201405短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)四分點(diǎn)一期恒載(1)5254831720252238296287296227201888短期組合(無(wú)一)(2)67820856預(yù)加力(3)52548317252238296287296227201888短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)N6錨固點(diǎn)一期恒載(1)7248435055270001440805439922——短期組合(無(wú)一)(2)85602432371012518023518902——預(yù)加力(3)72484350270001440805439922——短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)—支點(diǎn)一期恒載(1)7314310855271396441588440434——短期組合(無(wú)一)(2)84981692369501516732517887——預(yù)加力(3)73143108271396441588440434——短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)—表338計(jì)算表截面主應(yīng)力部位（見(jiàn)表）（見(jiàn)表）短期組合短期組合短期組合（1）（3）（5）跨中四分點(diǎn)N6錨固點(diǎn)支點(diǎn)注：在混凝土主應(yīng)力計(jì)算中，習(xí)慣上在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)取各計(jì)算截面的最大剪應(yīng)力，計(jì)算法向應(yīng)力時(shí)也取用各計(jì)算截面的最大彎矩。實(shí)際上，由于對(duì)同一計(jì)算截面不可能同時(shí)出現(xiàn)最大剪力和最大彎矩，因此上表所計(jì)算的主應(yīng)力值稍微偏大些。
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