【正文】 的編制準則為國家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068。 本條提出在設計文件（如圖紙和材料訂貨單等）中應注明的一些事項，這些事項都是與保證工程質(zhì)量密切相關的。 在已有建筑物上加建移動通信鋼塔桅時，為了保證原有建筑物的安全，應對建筑物進行技術(shù)鑒定或設計復核。 本條是指在使用過程中不得隨意增加鐵桅結(jié)構(gòu)的擋風面積（如增加天線數(shù)量、掛廣告牌等）；不得隨意改變塔桅結(jié)構(gòu)的受荷環(huán)境（如將塔桅結(jié)構(gòu)從小風壓地區(qū)搬遷到大風壓地區(qū)或從平地搬遷至高山）。如確有需要應取得原設計同意。 采用新理論、新材料或新結(jié)構(gòu)形式，當缺乏實踐經(jīng)驗時，為保證結(jié)構(gòu)的安全應經(jīng)過試驗驗證。 本規(guī)范是根據(jù)懸掛移動通信天線為主的鋼塔桅的特點而編寫的，并沒有編制出所有的計算過程，設計過程中尚需參照相應的規(guī)范。2 術(shù)語和符號本章所用的術(shù)語與符號是參照我國現(xiàn)行國家標準《工程結(jié)構(gòu)設計基本術(shù)語和通用符號》GBJ 132和《建筑結(jié)構(gòu)設計術(shù)語與符號標準》GB/T 50083的規(guī)定編寫的，并根據(jù)需要增加了一些內(nèi)容。 術(shù)語本標準給出了一些有關移動通信鋼塔桅結(jié)構(gòu)設計方面的特定術(shù)語，以上術(shù)語都是從塔桅鋼結(jié)構(gòu)設計的角度賦予其涵義的，但涵義不一定是術(shù)語的定義。本標準給出了相應的推薦性英語術(shù)語，該英語術(shù)語不一定是國際上的標準術(shù)語，僅供參考。 符號本標準給出了常用符號并分別作出定義，這些符號都是各章中所引用的。3 基本設計規(guī)定~ 移動通信塔桅結(jié)構(gòu)破壞后果的嚴重性一般，因而安全等級為二級，抗震設防類別為丙類。~ 引自《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068。 移動通信鋼塔桅結(jié)構(gòu)的受力主要是由這兩種組合控制，但根據(jù)電力部門的實測和國外規(guī)范的對比，均覺得原規(guī)范中取值偏小，此處按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 。 結(jié)構(gòu)抗震計算極限狀態(tài)表達式采用《建筑抗震設計規(guī)范》GB 50011的表達式，地震作用分項系數(shù)和承載能力調(diào)整系數(shù)《構(gòu)筑物抗震設計規(guī)范》GB 50191一致。 計算鋼塔桅結(jié)構(gòu)地基變形時，由于風荷載是瞬時作用的活荷載，對地基變形的影響很小，故一般情況下，可不考慮風荷載，但對于風玫瑰圖嚴重偏心的地區(qū)應以風荷載的頻遇值組合計算地基變形。 移動通信鋼塔桅的使用工藝對位移沒有嚴格的要求，但過大的位移可能使塔桅結(jié)構(gòu)本身產(chǎn)生很大的二次效應，造成設計不合理。一般情況下鋼塔架是由承載力控制，位移遠小于原高聳規(guī)范規(guī)定的位移限值，但單管塔及拉線桿的變形較大，難以滿足位移限值要求，造成了設計不經(jīng)濟。根據(jù)對這些年所設計的塔桅使用情況的調(diào)查（有些塔桅經(jīng)歷過多次大臺風的考驗）及對理論計算結(jié)果的分析，本規(guī)定把變形限值放松至H/75，對單管塔及拉線桿可適當考慮二次效應的影響?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009中已作規(guī)定，此處不再贅述，由于基本風壓的重現(xiàn)期由以往的30年統(tǒng)一改為50年，考慮到鋼塔桅結(jié)構(gòu)對風荷載比較敏感。移動通信天線在實際安裝使用時朝向各不相同，計算天線擋風面積時應作適當?shù)恼蹨p，此系數(shù)僅為經(jīng)驗建議值（按所有天線朝向與風向呈45o布置計算），設計人員也可根據(jù)天線安裝的實際情況進行計算?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009的規(guī)定，基本雪壓按50年一遇采用?！陡呗柦Y(jié)構(gòu)設計規(guī)范》的規(guī)定。 移動通信鐵塔為輕柔型結(jié)構(gòu)對地震作用的反應相對較小，在設防烈度小于等于8度的地區(qū)，通常是風荷載起控制作用。所以可以不進行截面抗震驗算，僅需滿足抗震構(gòu)造要求。4 結(jié)構(gòu)分析、正方形等。方形角鋼塔在經(jīng)濟性和實用性上都有較大的優(yōu)點，有時限于場地條件或為了裝飾效果采用矩形和三角形自立鋼塔架也可取得不錯的效果。 本條建議的塔腳根開是根據(jù)鋼塔架的經(jīng)濟性及塔身的美觀所定。，現(xiàn)在對塔架的分析很少采用手算，而基本上是采用計算機軟件進行精確計算；鋼塔架的塔柱通常采用內(nèi)外包鋼連接，其構(gòu)造上更接近于空間剛架，另外，按空間剛架模型更方便計算建模。 本條文參考了修訂中的《高聳結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》的做法，由于風沿自立式鋼塔架高度方向的實際分布狀況是多變的，而計算公式無法反映這種復雜的變化，所以當按照一般的方法計算塔架中某些斜桿的內(nèi)力時，有時會得到非常小的內(nèi)力值。而實際上當風的分布狀況發(fā)生變化時，斜面桿的內(nèi)力會大大超過這一值。這一現(xiàn)象稱為“埃菲爾效應”。對于計算結(jié)果中受力很小的斜桿，要控制其“最小內(nèi)力”，以免在實際工作狀態(tài)下內(nèi)力不穩(wěn)定造成結(jié)構(gòu)的破壞。，做出此規(guī)定。 所謂二次效應是指鋼管桿在水平荷載作用下，發(fā)生水平位移，垂直荷載產(chǎn)生附加彎矩，附加彎矩再產(chǎn)生水平位移。單管塔為單懸臂結(jié)構(gòu)，對水平位移產(chǎn)生的二次效應反應比較敏感，對不同單管塔的計算分析結(jié)構(gòu)表明，在規(guī)定的變形限值下單管塔的附加彎矩約為受力彎矩的5～10％左右，為簡化計算，~。 在風荷載作用下，同時發(fā)生的順風向和橫風向風振，其結(jié)構(gòu)效應應予以矢量疊加。一般情況下，當發(fā)生強風共振時，橫風向的影響起主要的作用，在計算中應加以考慮。 由于振動控制技術(shù)在國內(nèi)高聳結(jié)構(gòu)領域內(nèi)已有一些應用，且通過實測對振動控制技術(shù)的有效性作了認定。在適當?shù)臈l件下采用振動控制技術(shù)減小結(jié)構(gòu)變形，以節(jié)約工程造價。，按彈性支座連續(xù)梁法計算基本可滿足精度要求，有條件時也可采用精確的有限元分析。 采用彈性支座連續(xù)梁法計算時，應分開驗算拉索的強度，對拉索上的集中荷載按彎矩等效換算為均布荷載以便于計算。，影響整體穩(wěn)定；太大時則會加大拉索拉力及塔身壓力，因此設計時應選擇適當?shù)某跏紤?，使得?jié)點具有足夠剛度，又不會使拉索與塔身受力過分增大。一般對1X7的鋼鉸線初始應力宜在100~150N/mm2的范圍內(nèi)選用，1X19的鋼鉸線初始應力宜在150~250N/mm2的范圍內(nèi)選用。，根據(jù)設計經(jīng)驗。 拉線塔拉線的布置應對稱布置以避免初始拉力對塔身產(chǎn)生扭矩或者偏心矩。 拉線塔太高時維護困難，且拉線距離較遠，所需場地面積較大。5 構(gòu)件及節(jié)點連接《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 50017中已作規(guī)定，此處不再贅述，由于塔桅結(jié)構(gòu)的局部塑性變形會引起其上部位移增大，整體PΔ效應增大，故不計塑性發(fā)展系數(shù)?！朵摻Y(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 50017一致?！?，列出了移動通信鋼塔桅常用結(jié)構(gòu)布置形式的構(gòu)件長細比。 近年來在國內(nèi)出現(xiàn)了大量移動通信單管塔，其特點是軸向壓力小、彎矩大（壓應力只占最大應力值5%以內(nèi)）、使用對剛度要求較低，對這類移動通信單管塔不應強求其徑厚比，否則會使鋼管強度利用明顯不足，因這一局部穩(wěn)定極限條件是針對符合整體穩(wěn)定要求的滿應力軸壓桿，對于以受彎為主的單管塔，套用軸壓桿的規(guī)定明顯不太合理?，F(xiàn)在國內(nèi)外這類單管桿塔的徑厚比很多都突破100X（235/f）的限定。本條參照相關資料及電力部門相關的設計規(guī)定，通過降低單管塔的應力水平來提高局部穩(wěn)定，使徑厚比的限值得以放寬，本條的實施對單管塔的建設可以節(jié)約大量的材料和資金。 C級螺栓與孔壁間有較大空隙，且孔壁精度不高，其抗剪性能差，但其制作與安裝方便。由于移動通信鐵塔一般高度不大，且在荷載作用下變形小，因此C級螺栓也廣泛地應用于移動通信角鋼塔的抗剪連接中。由于其抗剪性能差，建議對螺栓抗剪承載力進行適當折減。 焊縫連接時應根據(jù)不同的質(zhì)量等級取用不同的設計強度。，對于法蘭盤螺栓群的計算，當螺栓群全部受拉時，螺栓群繞旋轉(zhuǎn)軸1轉(zhuǎn)動；當螺栓群部分受拉部分受壓時，螺栓群繞旋轉(zhuǎn)軸2轉(zhuǎn)動。（）考慮厚板的部分塑性發(fā)展，附錄一提供了的計算方法，是參照電力部門設計規(guī)范將集中簡化為均布荷載而得。,是從法蘭盤真型試驗中得到的。有加肋塔腳板在移動通信鋼塔桅設計中用得比較廣泛，對塔腳板強度的計算，主要是參照電力部門的有關規(guī)定。6 構(gòu)造及工藝技術(shù)要求本節(jié)規(guī)定是根據(jù)移動通信鋼塔桅結(jié)構(gòu)的特點及工程實踐，按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范的有關規(guī)定所制定。，否則會發(fā)生鋼管爆裂。，鐵塔的空間抗扭剛度較差，所以應在塔身每隔2~3個塔段設置加勁橫隔，以增加鐵塔的空間抗扭剛度。在塔柱變坡處、微波天線懸掛處、格構(gòu)式桅桿運輸單元的兩端及拉索節(jié)點處由于結(jié)構(gòu)受力突變宜設置橫隔。，以提高螺栓抗剪的可靠性。，螺帽容易松動，所以本規(guī)范提出加彈簧墊圈或采用扣緊螺母、雙螺母防止螺帽松動。：為了保證連接節(jié)點處內(nèi)外角鋼接觸面的貼含率不低于75%故做出此要求。 主材與腹桿之間的距離過大則不利于節(jié)點板平面外剛度，過小又不便于施工。 節(jié)點板邊緣與桿件軸線所夾角a小于15176。時則節(jié)點板過于狹長，不利于節(jié)點板的平面外剛度。將節(jié)點板卷邊（或增設加勁板）增大剛度既可節(jié)約用材又可減少因節(jié)點板過厚而引起的受力偏心。主材連接盡可能使用二排螺栓以減小節(jié)點板長度。，建議連接螺栓采取防卸措施。本節(jié)對設計過程中應涉及到的一些制作與安裝要求作出規(guī)定。，但考慮到鐵塔安裝大多在野外進行，如要求精度過高可能無法施工。故采用C級螺栓抗剪但同時本規(guī)范提高了螺孔直徑方面的要求，以減小C級螺栓抗剪時的滑移現(xiàn)象。，同時也有利于地腳錨栓的受力。，因此應加強防護。，同時塔桅高度大于40米時很難一次就爬到頂，所以建議加設休息平臺。 天線支架伸出平臺邊超過800mm時維護起來不方便且不安全，所以建議把天線支架設計成可伸縮的活動型，以保證工作人員維護天線時的安全； 移動通信鋼塔桅結(jié)構(gòu)的防雷接地是一項很重要的工作，相關設計應執(zhí)行《移動通信基站防雷與接地設計規(guī)范》(YD5068)的規(guī)定；此外塔桅結(jié)構(gòu)還應根據(jù)航空管理的有關規(guī)定做好航空障礙標識。7 地基和基礎，以保證基礎設計的合理性。，采用“剛性基礎”（無筋擴展基礎）抗拔經(jīng)濟性較差，因而不建議采用?！督ㄖ鼗A設計規(guī)范》GB 50007的規(guī)定，結(jié)合鋼塔桅結(jié)構(gòu)的特點，對移動通信鋼塔桅地基基礎設計中的各項內(nèi)容所采取的代表值，以及抗力的代表值作出規(guī)定。，移動通信鋼塔桅結(jié)構(gòu)擴展基礎若能滿足抗拔要求，同時也能滿足抗滑要求，因此不必再作抗滑驗算。，因此允許基礎底面部分脫開基土，但為了保證塔桅的整體穩(wěn)定性，脫開的面積應控制不大于全面積的1/4。，在場地場地狹窄、土質(zhì)較差時可取得顯著的經(jīng)濟效果。，此時可采用巖石錨桿基礎以抵抗拔力，但施工時應注意錨桿質(zhì)量，錨孔內(nèi)壁應打毛以增加粘結(jié)強度。，會造較大的應力松馳，在設計中應加以考慮。，因此應作地基穩(wěn)定計算。~3 給出地基計算公式，遵循《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007）的規(guī)定。以荷載效應標準組合為代表值，以特征值為抗力代表值。 本條明確了保證基底脫開基土面積不大于全部面積的1/4，應滿足的條件，滿足此條件時塔桅結(jié)構(gòu)的抗傾覆也能滿足，故不需再作抗傾覆驗算。~6對鋼塔桅結(jié)構(gòu)的地基變形、基礎傾斜容許值及相鄰基礎間沉降差做出規(guī)定同《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 50007）。對移動通信鐵塔相鄰基礎間的沉降差作出限定，是為了減小由于沉降差引起附加應力，同時也防止沉降差造成使用狀態(tài)的惡化。當塔桅結(jié)構(gòu)下為整體基礎時應驗算基礎傾斜，當為分開的獨立基礎時應驗算相鄰基礎間沉降差。因鋼塔桅結(jié)構(gòu)基礎主要由抗拔控制，在準永久組合值下（或風荷載的頻遇組合下）塔桅結(jié)構(gòu)基底附加壓力相對較小，我們對多種土層下的地基變形進行過驗算，當?shù)鼗休d力特征值fak≥100kPa（土層基本上為軟塑粘土層以上），地基變形均能滿足要求。，在近基礎頂面處設連系梁可以調(diào)節(jié)各塔腳間水平力，增加塔架基礎的整體性，更加符合計算假定。，樁基礎應按抗拉、抗壓樁設計，并應滿足相應的構(gòu)造要求。擴展基礎及多樁承臺受壓時基礎板正向受彎，受拔時由于自重及覆土的作用，基礎板反向受彎，因此在板底及板面均需作配筋計算。單管塔基礎設計單管塔采用單樁基礎會比較經(jīng)濟。單樁水平位移及樁身內(nèi)力計算采用m值法，考慮土的彈性抗力影響，能比較真實地反映樁身的受力情況。對樁頂水平位移加以控制，是為了防止單管塔出現(xiàn)變形過大及樁身開裂，%以上時不必進行樁身裂縫驗算。單管塔桿底的彎矩很大，而剪力、豎向壓力不大，采用群樁基礎時由于承臺的協(xié)同作用，基樁承受的水平力已經(jīng)很小，基樁主要作用是抵抗桿底力矩，為了簡化計算，可只驗算樁基的抗壓抗拔承載力，對群樁承臺的計算應按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007）的規(guī)定執(zhí)行。采用擴展基礎時為了保證單管塔的整體穩(wěn)定性，防止過大的變形，必須滿足此要求。地腳錨栓是塔桅結(jié)構(gòu)與基礎之間的連接件，設計時必須保證其具有足夠的錨固力，因此必須具有足夠的錨固長度及間距。錨栓間距還要考慮施工因素及其它構(gòu)造要求。 鋼塔桅的擴展基礎一般采用開挖回填夯實土體的施工方法，故對擴展基礎的抗拔穩(wěn)定計算通常采用土重法。采用土重法計算抗拔穩(wěn)定性時采用安全系數(shù)法，與《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB500072002）相適應，試中F明確定義為在承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合（）下，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎的拔力。安全系數(shù)，，主要是考慮《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB500072002）的要求，，則安全系數(shù)，附錄A 法蘭盤內(nèi)力計算法蘭盤最大彎矩的計算方法是參照電力部門的做法。