【導(dǎo)讀】河北敬業(yè)3X1260m316#高爐儲(chǔ)料槽工程主體為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，位于高爐工程西側(cè)，南北長(zhǎng)96m，東西寬18m，高。周圍設(shè)有暢通環(huán)形道路，與高爐水。平距離為15m，東西兩側(cè)共布置兩個(gè)塔吊。漏斗底標(biāo)高為、，漏斗直壁頂標(biāo)高。漏斗上口面積為9mX9m，斜壁厚度350mm?，F(xiàn)漏斗以下部分結(jié)構(gòu)已施工完畢。國家、行業(yè)施工標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范及有關(guān)法律、法規(guī)和規(guī)章制度。施工隊(duì)伍情況和裝備條件?，F(xiàn)場(chǎng)內(nèi)外環(huán)境調(diào)查情況資料。臨時(shí)供電線路已經(jīng)接至施工現(xiàn)場(chǎng)，具備良好的施工條件。機(jī)械設(shè)備已經(jīng)提前計(jì)劃進(jìn)場(chǎng)，做好調(diào)試工作，能夠滿足施工要求?；馂?zāi)事故為零；重大環(huán)境污染事故為零；重大交通事故為零；人身輕傷事故率為零。腳手架的水平運(yùn)輸采用２臺(tái)拖拉機(jī)進(jìn)行，垂直運(yùn)輸采用２臺(tái)塔吊進(jìn)行。第一個(gè)階段混凝土以流體形式約束于模板內(nèi)，全部。經(jīng)計(jì)算支撐腳手架所有立桿搭接部位全部使用雙扣件。每次澆筑高度需嚴(yán)格控制在左右。壁的混凝土澆筑完間隔時(shí)間至少28天?！钤O(shè)內(nèi)模板骨架→在腳手架區(qū)域內(nèi)掛安全兜網(wǎng)。

　　

【正文】 lo 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式 (1)或 (2)計(jì)算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表 1取 值為： ； u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度： a = m； 公式 (1)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = = m； Lo/i = / = ； 由長(zhǎng)細(xì) 比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ= ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ； σ=() = N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = N/mm2 小于 [f] = ！ 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = h+2a = + 2 = m； Lo/i = / = ； 公式 (2)的計(jì)算結(jié)果： 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ= ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ； σ=() = N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = N/mm2 小于 [f] = ！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 (3)計(jì)算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； 公式 (3)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； Lo/i = / = ； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ= ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ； σ=() = N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = N/mm2 小于 [f] = ！ 計(jì)算斷面寬度 400mm，高度 6000mm，兩側(cè)樓板高度 100mm。采用直徑為 12mm對(duì)拉螺栓。 模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距 150mm，內(nèi)龍骨采用 50 100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm 。對(duì)拉螺栓布置 28道，在斷 面內(nèi)水平間距300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300mm，斷面跨度方向間距 300mm。 2x1260m3高爐礦槽工程 漏斗 混凝土 模板支撐專項(xiàng)方案 （ 33） 3003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003008800mm4 0 0 m m 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土 側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為 0時(shí) (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2x1260m3高爐礦槽工程 漏斗 混凝土 模板支撐專項(xiàng)方案 （ 34） 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= 實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 。 三、墻模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和鋼度。模板面板的按照三 跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板的計(jì)算寬度取 。 荷載計(jì)算值 q = + = 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； 1 5 0 1 5 0 1 5 05 9 1 . 6 6 k N / mA B 計(jì)算簡(jiǎn)圖 1 . 0 6 51 . 3 3 1 彎矩圖 () 3 5 . 5 05 3 . 2 54 4 . 3 74 4 . 3 75 3 . 2 53 5 . 5 0 剪力圖 (kN) 0 . 0 8 00 . 0 0 6 變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別 為 N1= N2= N3= N4= 2x1260m3高爐礦槽工程 漏斗 混凝土 模板支撐專項(xiàng)方案 （ 35） 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1000 1000/467100= 面板的抗 彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 (2 )= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 四、墻模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 q = 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 0 3 0 01 1 . 2 9 k N / mA B 內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 5 0 80 . 0 9 3 內(nèi)龍骨彎矩圖 () 0 . 2 6 90 . 0 4 3 內(nèi)龍骨變形圖 (mm) 2x1260m3高爐礦槽工程 漏斗 混凝土 模板支撐專項(xiàng)方案 （ 36） 0 . 0 03 . 3 93 . 4 80 . 1 01 . 2 12 . 1 71 . 8 21 . 5 61 . 6 61 . 7 31 . 7 01 . 6 81 . 6 91 . 7 01 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 6 91 . 7 01 . 6 91 . 6 81 . 7 01 . 7 31 . 6 61 . 5 61 . 8 22 . 1 71 . 2 10 . 1 03 . 4 83 . 3 90 . 0 0 內(nèi)龍骨剪力圖 (kN) 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/= 內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 3481/(2 50 100)= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算 最大變形 v = 內(nèi)龍骨 的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 五、墻模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 3 0 0 3 0 0 3 0 0 6 . 8 7 k N 6 . 8 7 k N 6 . 8 7 k N 6 . 8 7 k N 6 . 8 7 k N 6 . 8 7 k N 6 . 8 7 k NA B 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 2x1260m3高爐礦槽工程 漏斗 混凝土 模板支撐專項(xiàng)方案 （ 37） 0 . 3 6 10 . 3 0 9 支撐鋼管彎矩圖 () 0 . 0 4 30 . 0 0 2 支撐鋼管變形圖 (mm) 2 . 4 0 2 . 4 04 . 4 6 4 . 4 63 . 4 3 3 . 4 33 . 4 3 3 . 4 34 . 4 6 4 . 4 62 . 4 0 2 . 4 0 支撐鋼管剪力圖 (kN) 經(jīng)過連續(xù)梁