浙江省蘭溪市黃湓大橋加固后靜動(dòng)載試驗(yàn)報(bào)告-資料下載頁(yè)
2025-01-18 22:37本頁(yè)面
【正文】 理論值圖63 橋面撓度曲線對(duì)比圖工況四荷載作用下測(cè)試橋跨各橋面測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值與理論值對(duì)比見(jiàn)表621。測(cè)試橋跨（次邊跨）各測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值對(duì)比 表621橋面撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值(cm)理論值(cm)校驗(yàn)系數(shù)殘余變形(cm)相對(duì)殘余變形(%)L/4L/23L/4注：表中數(shù)據(jù)，撓度向下為負(fù)~，%~%之間，滿足評(píng)定規(guī)程的相關(guān)規(guī)定。3 工況七：邊跨跨中最大正彎矩工況七各等級(jí)荷載作用下橋面各撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)撓度值見(jiàn)表622。工況二各級(jí)荷載作用下1號(hào)梁支點(diǎn)附近截面撓度實(shí)測(cè)值 (mm) 表622 荷載等級(jí)測(cè)點(diǎn)0第I級(jí)第II級(jí)第III級(jí)卸載0號(hào)墩1 1’ 邊跨L/2跨2 2’ 1號(hào)墩3 3’ 次邊跨L/4跨4 4’ 次邊跨L/2跨5 5’ 次邊跨3L/4跨6 6’ 2號(hào)墩7 7’ 中跨L/4跨8 8’ 中跨L/2跨9 9’ 中跨3L/4跨10 10’ 3號(hào)墩11 11’ 注：表中數(shù)據(jù)，撓度向下為正工況七第III級(jí)荷載作用下各橋面測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值（平均值）和理論計(jì)算值見(jiàn)表623，實(shí)測(cè)橋面撓度曲線與理論撓度曲線對(duì)比如圖64所示。橋面測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值（平均值）與理論計(jì)算值 表623位置0號(hào)墩L/21號(hào)墩L/4L/23L/42號(hào)墩L/4L/23L/43號(hào)墩實(shí)測(cè)值理論值圖64 橋面撓度曲線對(duì)比圖工況七荷載作用下測(cè)試橋跨各橋面測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值與理論值對(duì)比見(jiàn)表625。測(cè)試橋跨（邊跨）各測(cè)點(diǎn)撓度實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值對(duì)比 表625橋面撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值(cm)理論值(cm)校驗(yàn)系數(shù)殘余變形(cm)相對(duì)殘余變形(%)L/2注：表中數(shù)據(jù)，撓度向下為負(fù)，%，滿足評(píng)定規(guī)程的相關(guān)規(guī)定。 裂縫寬度監(jiān)測(cè)試驗(yàn)結(jié)果分析在中跨墩頂工況作用下，即工況二中跨墩頂負(fù)最大彎矩工況和工況三中跨墩頂最大剪力工況各級(jí)荷載作用下，中跨墩頂附近裂縫上弦式應(yīng)變計(jì)實(shí)測(cè)值見(jiàn)表626。各級(jí)荷載作用下中跨跨墩頂附近裂縫寬度變化值(μξ) 表626 荷載等級(jí)工況0第I級(jí)第II級(jí)第III級(jí)卸載工況二067161工況三00261從應(yīng)變的測(cè)試結(jié)果來(lái)看在荷載作用下，中跨墩頂附近裂縫隨著荷載的增大不斷變窄，在工況二的第III級(jí)荷載加載結(jié)束后，在工況三的第III級(jí)荷載加載結(jié)束后，卸載后裂縫寬度基本恢復(fù)的原來(lái)狀態(tài)，寬度變化極小。在次邊跨墩頂工況作用下，即工況五次邊跨墩頂最大負(fù)彎矩工況和工況六次邊跨墩頂最大剪力工況各級(jí)荷載作用下，次邊跨墩頂附近裂縫上弦式應(yīng)變計(jì)實(shí)測(cè)值見(jiàn)表627。各級(jí)荷載作用下次邊跨跨墩頂附近裂縫寬度變化值(μξ) 表627 荷載等級(jí)工況0第I級(jí)第II級(jí)第III級(jí)卸載工況五01520323工況六006100從應(yīng)變的測(cè)試結(jié)果來(lái)看在荷載作用下，中次邊跨墩頂附近裂縫隨著荷載的增大不斷變窄，在工況五的第III級(jí)荷載加載結(jié)束后，在工況六的第III級(jí)荷載加載結(jié)束后，但卸載后裂縫寬度基本恢復(fù)的原來(lái)狀態(tài)，寬度變化極小。 靜載試驗(yàn)結(jié)果分析從以上試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，在各工況荷載作用下，各控制截面測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變（應(yīng)力）校驗(yàn)系數(shù)橋和相對(duì)殘余應(yīng)變（應(yīng)力）基本都滿足評(píng)定規(guī)程規(guī)定的應(yīng)變（應(yīng)力）~，相對(duì)殘余應(yīng)變（應(yīng)力）不大于20%的要求；~%的要求。中跨墩頂和次邊跨墩頂附近截面的裂縫在荷載作用下，變窄，卸載后基本恢復(fù)，試驗(yàn)荷載對(duì)其寬度變化影響很小。這說(shuō)明箱梁在加固后，強(qiáng)度和剛度能夠滿足汽20，掛100的要求。 靜載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比本次靜載試驗(yàn)之前浙江大學(xué)分別于1997年和2006年，即黃湓大橋竣工驗(yàn)收時(shí)和黃湓大橋加固前進(jìn)行了兩次靜載試驗(yàn)（下表中分別對(duì)應(yīng)浙江大學(xué)1和浙江大學(xué)2），將這兩次靜載試驗(yàn)結(jié)果和本次靜載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表628.靜載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 表628工況試驗(yàn)單位加載方式實(shí)際加載（kNm）控制荷載（kNm）荷載效率實(shí)測(cè)撓度（mm）理論撓度（mm）校驗(yàn)系數(shù)上游側(cè)下游測(cè)中跨跨中截面最大正彎矩浙江大學(xué)1 浙江大學(xué)2偏載1330014487 公路所偏載1450015100 次邊跨跨跨中截面最大正彎矩浙江大學(xué)1中載1650013757 偏載744013757 浙江大學(xué)2偏載1270013573 公路所偏載1380014300 邊跨跨中截面最大正彎矩浙江大學(xué)1 浙江大學(xué)2偏載1310013900 公路所偏載1400014700 7 結(jié)論和建議通過(guò)對(duì)靜載試驗(yàn)黃湓大橋現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)現(xiàn)象、試驗(yàn)數(shù)據(jù)以及試驗(yàn)結(jié)果的分析，可得到如下結(jié)論：1．～，試驗(yàn)荷載在結(jié)構(gòu)控制截面產(chǎn)生的最大內(nèi)力效應(yīng)和變位效應(yīng)，能夠反映理論計(jì)算活載作用下同一截面最不利內(nèi)力效應(yīng)和變位效應(yīng)，滿足評(píng)定規(guī)程的有關(guān)要求。 2．各工況試驗(yàn)荷載下，箱梁的各個(gè)測(cè)試截面的應(yīng)變（應(yīng)力）~，各梁的相對(duì)殘余應(yīng)變（應(yīng)力）也及本小于20%，滿足評(píng)定規(guī)程的要求，說(shuō)明T梁的強(qiáng)度能夠滿足汽20，掛100荷載等級(jí)的要求。3．各工況試驗(yàn)荷載下，~，相對(duì)殘余變形亦滿足評(píng)定規(guī)程的要求，說(shuō)明試驗(yàn)荷載作用下加固后箱梁的剛度能夠滿足汽20，掛100荷載等級(jí)的要求。4．對(duì)應(yīng)工況試驗(yàn)荷載作用下，箱梁次邊跨和中跨墩頂附近腹板裂縫變窄，但變化量很小，卸載后基本能恢復(fù)原狀。 建議27
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