【正文】 孔率=(d0/t)2=孔數(shù) n= Qv/() d02Vh Ap=Ah/開孔率Apn由降液管停留時間來確定Ap ，T要求在15到18之間T1=AdHT/Q1=T2=AdHT/Q1=T3=AdHT/Q1=T4=AdHT/Q1= T2 ,T3 T4 誤差大，T1滿足要求塔截 面 積At m2塔徑D(mm)開孔總面積Ap降液管塔壁無效區(qū)寬W m堰邊無效區(qū)寬Wdm計(m2)實(m2)Wd/DAd/AtAdm2WdmL mL/D2000（3）降液管降液管流速 Ud= Q1/Ad=液相停留時間 T=AdHT/Q=塔板的設計（1）干板壓降ΔPd ΔPd=51(Vd/Co)2(v/L)用不銹鋼板塔厚度= 查表得 Co=所以ΔPd= mm液柱 （2）堰上液層高度how how=(Q1/L)2/3查圖6—6 E= 所以how=(3) 板上液層高度 h1 h1=hw+how 取hw=25mm h1= 檢驗誤差 因為h136的絕對值小于1mm，假設符合（4）液層有阻力 he h1= 查得he= 液?。?）濕板壓降 ΔPt ΔPt=ΔPd+he =（6）板上鼓泡層高度 hf hf=h1/2β12Ad=,At=π/4D2=,At2Ad=Vn=Qv/=Vnρ v1/2= 查圖6—7 β=所以hf=HT 符合要求（7）降液管和受液盤壓力降hc hc=105（Q1/LS）2取S= 所以hc=（8）液面梯度Δ平均液流寬度b=D+L/2=弓形降液管寬度Wd=內(nèi)外堰距離Z=液相流量Q1=液相粘度μ=鼓泡高度hf=液相密度ρl=821kg/m3Δ=[215(250b+1000hf)2μZ] （1000bhf）3ρl=107mm(9)降液管頁面高度HdHd=ΔPt+2hc+h1+Δ=因為Hd1/2HT 符合要求塔板適宜操作區(qū)的計算和分析（1）液相負荷下限線how =（Q1/L）2/3=6L=Q1/L。 L=(2) 液相負荷上限線how =(Q1/L)2/3=40L=Q1/L 。 L=(3)漏液線Fh,=（d0+）(h1+)H1=20+(L)2/3；Fh,w=Vh,wρv1/2；VkAt=VhAhVkρv1/2=Fh,wAh/At（4）液泛線Hd=ΔPt+2hc+h1h1=hw+how=20+(L)2/3E=1ΔPt=ΔPd+he ΔPd=51(Vh/C0)2(ρv/ρL)=Hc=105(Q1/LS)2 S= hc= 取Hd=1/2HT=225mm導出：225==he=h1=最后計算結果Lh1 (mm)Hc (mm)VhVkVkρv1/2103820393040404250436070468048———9049———100———（5）霧沫夾帶線e=[Va/(HThf)]Va=Qv/(AtAd)HT=.45m，hw=，σ=，取hf=取e=所以 =[Va/()]Va=(+)（6）操作點和操作線Qv=(R+1)D/ｐv=Q1=RD/ｐL=Vk=Qv/3600At=Vkｐv1/2= L=Q1/L=LVaVk=Vkρv1/210305070 LVkρv1/2LVkρv1/2LVkρv1/2LVkρv1/2LVkρv1/2103050709020406080100（7）適宜操作區(qū)分析 將上述液體負荷下限線，液體負荷上限線，漏液線，液泛線，霧沫夾帶線繪成精餾段負荷性能圖中所圍面積即為適宜操作區(qū)，由操作線和霧沫夾帶線相交點為氣液負荷上限Vkｐv1/2=,L=6,由操作線和漏液線交點為氣液負荷下限Vkｐv1/2=,L=5,由上限下限比得液相負荷彈性6/5=，表示塔板可以在氣相為設計點負荷的，即塔板可以在減半量情況下正常操作又可在裝置需超負荷運轉情況下留有適當潛力，由圖中可以看出液相負荷上限在降液管右側，表明沒有達到上限時即發(fā)生現(xiàn)象，故降液管超負荷線在液泛線右側，霧沫夾帶線較低于液泛線時霧液夾帶線是此塔板的性能控制因素。 (二)提餾段操作氣速（1）操作氣速 Fh,=(d0+)(h1+) Fh,w=Vh,wｐv1/2 孔徑d0=6mm,板間距HT=450mm,假設液層高度h1=36mm液柱 Fh,=(+)(36+)= Vh,w= 篩孔氣速選 ；；；倍數(shù)Vh（2）估算塔徑篩孔面積Ah=Qv/Vh3600Qv=(R+1)D/ｐv=Q1=(RD+F)/ｐL=VhAh(m)孔的排列方式為正三角形排列如果孔徑和孔距選定后，則開孔率248。h減壓蒸餾t/d0=~3 選t=16mm開孔率248。h=(d0/t)2=孔數(shù)n=Qv/(π/4)d02Vh Ap=Ah/248。hApn由降液管停留時間來確定Ap,T要求在15~18之間T1=AdHT/Q=T2=AdHT/Q1=T3=AdHT/Q1=T4=AdHT/Q1= 塔截 面 積At m2塔徑D(mm)開孔總面積Ap降液管塔壁無效區(qū)寬W m堰邊無效區(qū)寬Wdm計(m2)實(m2)Wd/DAd/AtAdm2WdmL mL/D2000（3）降液管降液管流速Ud=Q1/Ad=液相停留時間T=AdHT/Q1=塔板的設計（1）干板壓降 △Pd △Pd=51(Vh/C0)2(ｐv/ｐL)用不銹鋼塔板厚度取δ= 查表得C0=所以 △Pd=（2）堰上液層高度 how how=(Q1/L)2/3查圖6—6 E= 所以how=（3）板上液層高度 h1 h1=hw+how 取hw=14mm h1=檢驗誤差 因為h136的絕對值小于1mm，假設符合（4）液層有效阻力 he h1= 差得he=（5）濕板降壓 △Pt △Pt=△Pd+he=（6）板上鼓泡層高度 hf hf=h1/2β12Ad=,At=π/4D2=,At2Ad=查圖67β=所以 hr=HT 符合要求（7）降液管和受液盤壓力降 hc hc=*105(Q1/LS)2取 s==(8)液面梯度 Δ平均液流寬度 b=D+L/2=弓形降液管寬度 Wd=內(nèi)外堰距離 Z=液相流量 Q1=液相黏度 μ=鼓泡高度 hf=液相密度 pL=821kg/m3Δ=[215(250*b+1000hf)2*μ*Q1*Z](1000*b*hf)3pL =*107mm（9）降液管液面高度 HdHd=Δpt+2hc+h1+Δ=因為Hd1/2HT 符合要求 塔板適宜操作區(qū)的計算和分析（1）液相負荷下限線 How=(Q1/L)2/3=6L=Q1/L 。 L=（2）液相負荷上限線How=(Q1/L)2/3=40L=Q1/L 。 L=（3）漏液線Fh,=(d0+)(h1+)h1=20+(L)2/3。 Fh,w=Vh,wpv1/2。VkAt=VhAhVkPv1/2=Fh,wAh/AtL102030405060708090100VkPv1/2（4）液泛線Hd=ΔPt+2hc+h1 h1=hw+how=20+(L)2/3E=1 ΔPt=ΔPd+he ΔPd=51(Vh/Co)2(pv/pl)=Hc=*105(Q1/LS)2 S= hc=取Hd=1/2Ht=225mm導出：225=+he+h1+最后計算結果:Lh 1heVhVkVkPv1/2103120353037403950604270438044———90———10047———（5）霧沫夾帶線e =[Va/(Hthf)]Va=Qv/(AtAd)Ht=, hw=, σ=, 取hf=取e==、[Va/()] Va=**(+)L VaVk=VkPv1/210305070（6）操作點和操作線Qv=(R+1)D/Pv=Q1=RD/pL=Vk=Qv/3600At=VkPv1/2= L=Q1/L=（7）適宜操作區(qū)分析將上述液體負荷下限線，液體負荷上限線，漏液線，液泛線，霧沫夾帶線繪成精餾段負荷性能圖中所圍面積即為適宜操作區(qū)，由操作線和霧沫夾帶線交點為汽液負荷上限，由操作線和漏液線交點為汽液負荷下限，由上限下限比得氣相負荷彈性，由上限下限比得液相負荷彈性，表示塔板可以在氣相為設計點負荷的。即塔板可以在減半量情況下正常操作，又可在裝置需超負荷運轉情況下留有適當潛力。由圖中可以看出液相負荷上限在降液管右側，表明沒達到上限時即發(fā)生現(xiàn)象，故降液管超負荷線在液泛線右側，霧沫夾帶線低于液泛線時霧沫夾帶線是此塔板的性能控制因素。六、謝辭值此本科學位論文完成之際，首先要感謝我的導師張志凡。張老師從一開始的論文方向的選定，到最后的整篇文論的完成，都非常耐心的對我進行指導。給我提供了大量數(shù)據(jù)資料和建議，告訴我應該注意的細節(jié)問題，細心的給我指出錯誤，修改論文。他對對該課題深刻的見解，使我受益匪淺。老師誨人不倦的工作作風，一絲不茍的工作態(tài)度，嚴肅認真的治學風格給我留下深刻的影響，值得我永遠學習。在此，謹向導師張志凡老師致以崇高的敬意和衷心的感謝！參考文獻1．《化工設計概論》，侯文順主編，北京：化學工業(yè)出版社，2005年2．《化工工藝設計》，丁浩主編，上海：上海科學技術出版社，1989年3．《化工工藝設計手冊》，上海醫(yī)藥設計院主編，北京：化學工業(yè)出版社，1981年4．《化工設計概論》，胡慶福主編，北京：科學技術出版社，1989年5．《化工工藝設計概論》，李崇岳主編，天津：天津大學出版社，1994年37