【正文】 P(KN)M（）1040763在設計軋制板帶時，必須保證其能穩(wěn)定咬入。其咬入角主要取決于軋機的形式、軋制速度、軋輥材質(zhì)、表面狀態(tài)、鋼板的溫度、鋼種特性及軋制潤滑等因素的影響。熱軋帶鋼的最大咬入角一般為15176。~20176。，低速軋制時為15176。軋件能被咬入的條件為摩擦角大于咬入角，即，并且一般的，軋制速度高時，咬入能力低。根據(jù)壓下量與咬入角的關系：，取輥徑最小時計算。由此公式，計算結果見下表計算結果項目F1~F4第3道F5~F6第5道TanαTanβ注：只對壓下量Δh較大的道次進行驗證?？紤]到速度因素，以上計算符合要求，咬入能力滿足條件。 軋輥直接承受軋制壓力和轉(zhuǎn)動軋輥的傳動力矩，它屬于消耗性零件，就軋機整體而言，軋輥安全系數(shù)最小，因此，軋輥強度往往決定整個軋機負荷能力，這也正是我們要校核軋輥強度的原因。 軋輥材料各不相同，粗軋機為合金鍛鋼，精軋機組為合金鑄鐵。所以他們的許用應力也不同，具體見下表所示:許用應力表 單位：MPa項目許用彎曲應力[σ] 許用接觸應力 [σ]許用剪切應力[τ]合金鍛鋼2402400730鑄鐵1402000610校核軋輥時，需校核軋制力最大、輥徑最小的道次，所以本設計需校核精軋校核第三撒道次和第五道次。第三架軋機1）支承輥輥身直徑：Dz=1600mm；輥身長：Lz=2450mm；輥頸直徑：dz=(~)Dz=1600=800mm；輥頸長度：z=(~)dz=1800=800mm；壓下螺絲之間的距離：az=Lz+z=2450+800=3250mm；2）工作輥輥身直徑：Dg=765mm；輥身長度：Lg=2150mm；輥頸直徑：dg=(~)Dg=765=；輥頸長度：g=(~)dg=1=；壓下螺絲之間的距離：ag=Lg+g=2150+=。輥頭寬度：b=Dg（5~15）=76510=755mm。第五架軋機1）支承輥輥身直徑：Dz=1600mm；輥身長：Lz=2450mm；輥頸直徑：dz=(~)Dz=1600=800mm；輥頸長度：z=(~)dz=1800=800mm；壓下螺絲之間的距離：az=Lz+z=2450+800=3250mm；2）工作輥輥身直徑：Dg=630mm；輥身長度：Lg=2150mm；輥頸直徑：dg=(~)Dg=630=315mm；輥頸長度：g=(~)dg=1315=315mm；壓下螺絲之間的距離：ag=Lg+g=2150+315=2465mm。輥頭寬度：b=Dg（5~15）=63010=620mm。b．支承輥彎曲強度校核四輥軋機由于采用了支承輥，所以工作輥的彎矩很小，支承輥幾乎承擔了所有彎矩，只需對支承輥彎矩進行校核。（1）對于第一架軋輥（支承輥）： 支撐輥彎矩圖a— 壓下螺絲間距，b—板寬。第三架彎曲強度的校核=（）=（）=N/m====[]所以第三架支承輥彎曲強度合格=P()= （）= []所以第五架彎曲強度合格c．輥頸彎曲+扭轉(zhuǎn)強度校核（1）對于第三架軋輥，支承輥合成應力應按第四強度理論計算： 工作輥只需要計算扭轉(zhuǎn)應力：所以第三架軋輥輥頸滿足彎曲+扭轉(zhuǎn)強度的要求。（2）對于第五架軋輥：支承輥 = 合成應力應按第四強度理論計算： 工作輥只需要計算扭轉(zhuǎn)應力： 所以第五架軋輥輥頸滿足彎曲+扭轉(zhuǎn)強度的要求。 （1）對于第一架軋輥：設為方形輥頭，輥頭矩形截面邊長a,短邊b。 mm 所以第一架軋輥輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強度的要求。 （2）對于第五架軋輥： 所以第五架軋輥輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強度的要求。e. 接觸應力的計算因為兩個軋輥的材質(zhì)相同，接觸應力的計算公式可簡化為 （1）對于第三架軋輥： 式中 ： — 加在接觸表面單位長度上的負荷； （t/m） 、 — 兩接觸輥的半徑（工作輥和支承輥）， =，=； — 彈性模量； 合金鍛鋼 代入接觸應力計算式可得：據(jù)表可知：第一架軋輥輥身擠壓強度滿足要求（2）對于第五架軋輥： 式中 ： —加在接觸表面單位長度上的負荷，N/m； （t/m）、 — 兩接觸輥的半徑（工作輥和支承輥）， =，=； — 彈性模量 合金鍛鋼 代入接觸應力計算式可得： 據(jù)表可知：第五架軋輥輥身擠壓強度滿足要求。此次設計以鞍鋼熱軋2150mm生產(chǎn)線為參照，以Q345 1150 為典型產(chǎn)品的課程設計，通過本次課程的設計，基本掌握了熱軋帶鋼廠的設備參數(shù)的選擇、工藝制度的制定、軋制制度的制定以及軋制能力的校核等,對三年來學習的知識進行了系統(tǒng)的復習以及學習了新的知識，提高了自己對知識的綜合。知識水平有限，所做的設計還仍存在缺點和不足，望老師批評指正。