【正文】 N6l= KN。 a0,b=76 ㎜ N0=σ0A B=103= KN N0＋ N6l=＋ = KN e= N6l (y－ ,b)/( N0＋ N6l )=, β≤3時(shí)，查表得 φ= ， A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2 γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N6l= KN 滿足要求 1 25 對(duì)于第二組內(nèi)力，由于 a0,b 相等，梁端反力略小些，對(duì)結(jié)構(gòu)更有利些，因此采用 800 ㎜ 190 ㎜ 300 ㎜的剛性墊塊能滿足局壓承載力的要求。 ⑧ 第四層窗間墻承載力驗(yàn)算 （ Ⅰ ）窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果列于下表： 表一 第四層間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果 （ Ⅱ ） 梁端支承處（截面 3—3）砌體局部受壓承載力驗(yàn)算 梁端設(shè)計(jì)尺寸為 600 ㎜ 190 ㎜ 200 ㎜的預(yù)制剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內(nèi)力 σ0= Mpa。 N5l= KN。 a0,b=80 ㎜ N0=σ0A B=103= KN N0＋ N5l=＋ = KN e= N5l (y－ ,b)/( N0＋ N5l )=, β≤3時(shí)，查表得 φ= ， A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 3—3 4—4 3—3 4—4 N(KN) e(㎜ ) 25 0 24 0 e/h y(㎜ ) 95 95 e/y β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 1 26 γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N5l= 滿足要求 對(duì)于第二組內(nèi)力， σ0= Mpa, N5l= KN, a0,b=80㎜ ,這組內(nèi)力與上組相比， a0,b基本相等，而梁端反力略小些，這對(duì)局部受壓更加有利，因此采用 600 ㎜ 190 ㎜ 200㎜的剛性墊塊能滿足局壓承載力的要求。 ⑨ 第三層窗間墻承載力驗(yàn)算 （ Ⅰ ）窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果列 于下表： 表二 第三層窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 5—5 6—6 5—5 6—6 N(KN) e(㎜ ) 16 0 15 0 e/h y(㎜ ) 95 95 e/y β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 （ Ⅱ ） 梁端支承處（截面 5—5）砌體局部受壓承載力驗(yàn)算 梁端設(shè)計(jì)尺寸為 600 ㎜ 190 ㎜ 200 ㎜的預(yù)制剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內(nèi)力 σ0= Mpa。 N4l= KN。 a0,b=83 ㎜ N0=σ0AB=103= KN N0＋ N4l=＋ = KN e= N4l (y－ ,b)/( N0＋ N4l )=, 1 27 β≤3時(shí)，查表得 φ= ， A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2 γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N4l= 滿足要求 對(duì)于第二組內(nèi)力， σ0= Mpa, N4l= KN, a0,b=84㎜ ,這組內(nèi)力與上組相比， a0,b基本相等，而梁端反力略小些，這對(duì)局部受壓更加有利，因此采用 600 ㎜ 190 ㎜ 200㎜的剛性墊塊能滿足局壓承載力的要求。 ⑩ 第二層窗間墻承載力驗(yàn)算 （ Ⅰ ）第二層窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果列于下表： 表三 第二層窗間 墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 5—5 6—6 5—5 6—6 N(KN) e(㎜ ) 11 0 12 0 e/h y(㎜ ) 95 95 e/y β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＜ ＜ ＜ ＜ 承載力不足 承載力不足 承載力不足，需灌孔。 采用 Cb25 的混凝土， fc= Mpa ,孔洞率 δ=45%，灌孔率 ρ=33% 則 fg=f＋ =＋ = Mpa＜ 2f=2 Mpa，則補(bǔ)充表格如下： 表三 (續(xù) ) 1 28 fg (Mpa) β φ φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 （ Ⅱ ） 梁端支承處（截面 7—7）砌體局部受壓承載力驗(yàn)算 梁端設(shè)計(jì)尺寸為 400 ㎜ 190 ㎜ 180 ㎜的剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內(nèi)力 σ0=。 N3l= KN。 a0,b=90 ㎜ N0=σ0A B=103= KN N0＋ N3l=＋ = KN e= N3l (y－ ,b)/( N0＋ N3l )=， e/h=, 按 β≤3，查表得 φ= , A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2, γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N3l= 滿足要求 對(duì)于第二組內(nèi)力，由于 a0,b 基本接近且 N3l較小，采用此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求，故不必再驗(yàn)算。 ○ 11 第一層窗間墻承載力驗(yàn)算 （ Ⅰ ）由于第二層計(jì)算的承載力不滿足要求，需灌孔。因此可知第一層也需灌孔。灌孔采用 Cb25 的混凝土， fc= Mpa ,孔洞率 δ=45%，灌孔率 ρ=33% 則 fg=f＋ =＋ = Mpa＜ 2f=2 Mpa， 第一層窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果列于下表： 表四 第一層窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 9—9 10—10 9—9 10—10 N(KN) e(㎜ ) 8 0 8 0 1 29 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 （ Ⅱ ） 梁端支承處（截面 9—9）砌體局部受壓承載力驗(yàn)算 梁端設(shè)計(jì)尺寸為 400 ㎜ 190 ㎜ 180 ㎜的剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內(nèi)力 σ0=。 N2l= KN。 a0,b=100 ㎜ N0=σ0A B=103= KN N0＋ N2l=＋ = e= N2l (y－ ,b)/( N0＋ N2l )=， e/h=, 按 β≤3，查表得 φ= , A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2, γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N2l= 滿足要求 對(duì)于第二組內(nèi)力，由于 a0,b 基本接近且 N3l較小，采用此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求，故不必再驗(yàn)算。 ○ 12地下室窗間墻承載力驗(yàn)算（ f= Mpa） （ Ⅰ ）由上述計(jì)算可知地下室墻體也需灌孔。 灌孔采用 Cb25 的混凝土， fc= Mpa ,孔洞率 δ=45%，灌孔率 ρ=33% 則 fg=f＋ =＋ = Mpa＜ 2f= Mpa， 地下室窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果列于下表： 表五 地下室窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 11—11 12—12 11—11 12—12 1 30 N(KN) e(㎜ ) 7 7 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 （ Ⅱ ）梁端支承處（截面 11—11）砌體局部受壓承載力驗(yàn)算 梁端設(shè)計(jì)尺寸為 400 ㎜ 190 ㎜ 180 ㎜的剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內(nèi)力 σ0=。 N1l= KN。 a0,b=99 ㎜ N0=σ0A B=103= KN N0＋ N1l=＋ = e= N1l (y－ ,b)/( N0＋ N1l )=， e/h=, 按 β≤3，查表得 φ= , A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2, γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N1l= 滿足要求 對(duì)于第二組內(nèi)力，由于 a0,b 基本接近且 N3l較小，采用此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求，故不必再驗(yàn)算。 橫墻的承載力計(jì)算 1 31 以 ⑧ 軸線上的橫墻為例，橫墻上承受由屋面和樓面?zhèn)鱽?lái)的均 布荷載，可取 1m 寬的橫墻計(jì)算，其受荷面積為 1（ ＋ ） = ㎡。由于該橫墻為偏心受壓構(gòu)件，隨著墻體材料、墻體高度的不同，可只驗(yàn)算第一層的截面9— 10—10，地下室的截面 11—1 12—12的承載力。 (1)荷載計(jì)算 取一個(gè)計(jì)算單元，作用于橫墻的荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下： 屋面恒荷載 =屋面活荷載 = KN/m 一～五層樓面恒荷載 =一 ～五層樓面活荷載 = KN/m 二～五層墻體自重 = KN 一層墻體和窗自重 = 地下室墻體自重 = (2)控制截面的內(nèi)力計(jì) 算 ① 第一層截面 9—9 處（偏心受壓） 軸向力包括屋面荷載，二～五層樓面及荷載及二～五層墻體自重 N9(1)=（ ＋ 4＋ 4）＋ （ ＋ 4） = KN N9(2) =（ ＋ 4＋ 4）＋（ ＋ 4） = KN N2l(1) =（ ）＋ （ ） = KN N2l(1)ˊ =＋ = KN M9(1)=－ = KNm e9(1)= M9(1)/N9(1) =N2l(2) =（ ）＋ （ ） = KN N2l(2)ˊ =＋ = KN M9(2)=－ = KNm e9(2)= M9(2)/N9(2) =② 第一層截面 10—10 處 N10(1)=＋ = KN N10(2)=＋ = KN ③ 地下室截面 11—11 處 N11(1)=＋ ＋ = KN N11(2)=＋ ＋ = KN M11(1)=M9(1)= KNm M11(2)=M9(2)= KNm e11(1)= M11(1)/N11(1) =圖四 橫墻剖面圖 1 32 e11(2)= M11(2)/N11(2) =④ 地下室截面 12—12 處 N12(1)=＋ = KN N12(2)=＋ = KN （ 3）承載力計(jì)算 ① 第一層橫墻承載力驗(yàn)算結(jié)果列于下表： 表六 第一層橫墻承載力驗(yàn)算結(jié)果 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 9—9 10—10 9—9 10—10 N(KN) e(㎜ ) 15 14 0 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 ② 地下室橫墻承載力驗(yàn)算結(jié)果列于下表： 表七 第一層橫墻承載力驗(yàn)算結(jié)果 項(xiàng)目 第一組內(nèi)力 第二組內(nèi)力 截面 截面 11—11 12—12 11—11 12—12 N(KN) 1 33 e(㎜ ) 12 12 0 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf(shuō) A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 上述驗(yàn)算結(jié)果表明 ,該橫墻有較大的安全儲(chǔ)備 ,顯然其他橫墻的承載力均不必驗(yàn)算 . 第三章 抗震驗(yàn)算 多層砌體房屋的抗震計(jì)算，一般只考慮水平地震作用的影響，而不考慮豎向地震作用的影響。 水平地震作用計(jì)算 各層重力代表值 房屋均布荷載為： ＋ ＝ ㎡ 樓面均布荷載為： ＋ ＝ ㎡ 抗震計(jì)算的計(jì)算簡(jiǎn)圖 （ 1）求 G5值 五層 屋蓋自重為： ［ （ ＋ ）＋ （ 9＋ ）］＋ 8（ ＋ ）＋ ［ 2（ ＋ ）＋ 2