【正文】 頂層邊節(jié)點集中荷載 G6A= g 6D=中柱連系梁自重 25= KN 粉刷 2 （） 17= 連系梁傳來屋面自重 189。189。= 189。（+）= 頂層中節(jié)點集中荷載 G6B= g 6C=：邊柱連系梁自重 25= KN 粉刷 2 （） 17=飄窗自重 = KN 窗邊墻體自重 （）19= KN 粉刷 2 （） 17= 框架柱自重 25=粉刷 17= 連系梁傳來屋面自重 189。189。= 頂層邊節(jié)點集中荷載 GA= g 6D=中柱連系梁自重 KN 粉刷 內縱墻體自重 （）19= KN 粉刷 2 （） 17= 扣除門洞加上門重 （）= KN 框架柱自重 25=粉刷 17= 連系梁傳來屋面自重 189。189。= 189。（+）= 頂層中節(jié)點集中荷載 GB= g C= 5 恒荷載作用下的結構計算簡圖： 29 G6A G6B C G6D Ga Gb Gc Gdg6AB2gAB2g6bc1gbc1圖 62 恒載作用下結構計算簡圖 活荷載計算樓面活荷載作用下結構計算簡圖如下，圖中各荷載計算如下： p 6AB = p6CD == p 6BC == p 6A = p6D =1/21/2= p 6B =p6C =1/21/2+1/2(+)= p AB = pCD == p BC == p A = pD =1/21/2= 30 p B =pC =1/21/2+1/2(+)= 活載作用下計算簡圖： G6A G6B 6C G6D GA GB GC GDg6AB2gAB2g6bc1gbc1圖 63 活載作用下結構計算簡圖 恒載作用下內力計算 恒載作用下內力計算采用分層法。取頂層進行計算，結構計算簡圖如（a）所示，圖中柱的線剛度取框架柱實際線剛度的 倍，圖中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時，將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載，等效計算簡圖如（b）所示： g/邊 /中 g/邊 （a） 31 圖 64 等效計算簡圖а Lа LLABM1abM1baAB2M2bapq （b）1aaM?3(2)qp???5,8梯形、三角形荷載化為等效均布荷載： / 23 ??????????邊 （ ） （ ）=KN/m/?中/ 3 ?????????邊 （ ） （ ）= KN/m/?中用彎矩分配法計算結構的內力，根據(jù)結構對稱性計算固端彎矩： / KNm??邊 邊 /9343CDg?中 中 / 中/108AB KNm??邊 邊 /?中 中 / 176E中 中 32 CD DC 頂層彎矩分配法計算過程 B/CB/CCD DC 中間層彎矩分配法計算過程 B/CB/CCD DC 底層彎矩分配法計算過程 33 將各層分層法求得的彎矩疊加，可得整個框架結構在恒載作用下是彎矩圖。由于分層法計算的誤差，疊加后框架內各節(jié)點彎矩不一定能達到平衡，為提高精度可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后豎向荷載作用下整個結構的內力如下圖所示：圖 65 框架在恒載作用下的彎矩圖 34 圖 66 框架在恒載作用下的剪力圖 35 圖 67 框架在恒載作用下的軸力圖 36 活荷載作用下的內力計算梯形、三角形荷載化為等效均布荷載： /?????????邊 （ ） （ ）=KN/m/?中/ ????????邊 （ ） （ ）= KN/m/?中用彎矩分配法計算結構的內力，根據(jù)結構的對稱性計算固端彎矩： /..ABMgl KNm???邊 邊 / 043CD中 中 /2266...El中 中/15739ABgKNm???邊 邊 / 中 /6E中 中 CD DC 頂層彎矩分配法計算過程 37 B/CCB/CD DC 中間層彎矩分配法計算過程 B/CCB/CD DC 底層彎矩分配法計算過程將各層分層法求得的彎矩疊加，可得整個框架結構在恒載作用下是彎矩圖。由于分層法計算的誤差，疊加后框架內各節(jié)點彎矩不一定能達到平衡，為提高精度可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后豎向荷載作用下整個結構的內力如下圖所示： 38 圖 68 活載作用下框架彎矩圖 39 圖 69 活載作用下框架剪力圖 40 圖 610 活載作用下框架軸力圖 41 7. 橫向框架內力組合 抗震等級結構的抗震等級可根據(jù)結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，由此查表得，本工程的框架為三級抗震等級。 框架內力組合 控制截面（1）框架梁：支座：梁與柱的交接處，跨中：彎矩最大處。（2）框架柱：每層柱和上下交接處。在內力組合前，對控制截面需要做以下兩項工作：①豎向荷載作用下框架梁內力調幅調幅系數(shù)：現(xiàn)澆框架：β 取 ~；裝配整體式框架 β 取 ~。調幅后跨中彎矩不小于簡支情況下的50%。②對于梁的正截面承載力計算，考慮抗震承載力調整系數(shù)后，按抗震設計和非抗震設計內力組合，選取最大值，按混凝土結構設計規(guī)范要求進行計算，并滿足有關構造要求。 在結構分析中求出的是各荷載作用下梁柱軸線處的內力，需要把內力轉化為控制截面處的內力。表 71 梁端柱邊彎矩層次 梁截 面 柱寬 b 恒荷載 g 活荷載 p 恒載下梁端剪力 V 恒載下梁端彎矩 M 活載下梁端剪力 V 活載下梁端彎矩 M 梁端柱邊剪力 V′ 梁端柱邊彎矩 M′6 A B 左 B 右 5 A B 左 B 右 4 A B 左 B 右 3 A B 左 B 右 2 A B 左 B 右 1 A B 左 B 右 42 控制截面上最不利內力（1）框架梁：支座：+Mmax 、 Mmax 與 Vmax 跨中： +Mmax、（2）框架柱：取上下柱端，采用對稱配筋。所考慮的最不利的內力有： 柱端截面： ｜ M｜ max 及相應的 N、 V Nmax 及相應的 M Nmin 及相應的 M各層梁柱的內力組合結果見附表，表中 SGK、 SQK 兩列中的梁端彎矩 M 為經過調幅后的彎矩（梁端調幅系數(shù)取 ，跨間彎矩調幅系數(shù)取 ） 。 框架梁內力組合（見附表 1） 框架柱內力組合（見附表 2） 框架梁柱內力調整根據(jù)“抗震規(guī)范” 條，梁柱節(jié)點處的柱端彎矩設計值應符和下式要求：∑Mc=ηc∑ Mb式中 ∑Mc——節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配；∑Mb——節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和；ηc——柱端彎矩增大系數(shù)，一級取 ；二級取 ；三級取 。具體計算過程見表表中 Mcu’=Mcu/∑Mcηc∑Mb。 Mcd’= Mcd/∑Mcηc∑ Mb， M 使桿端順時針轉動為+。表 72 梁柱節(jié)點處柱端彎矩調整計算表桿件組合 Mcu Mcd ∑M c Mbl Mbr ηc∑MbMcu′ Mcd′左震 A右震 左震 B右震 左震 A 右 43 震 左震 B右震 左震 A右震 左震 B右震 左震 A右震 左震 B右震 左震 A右震