【正文】 Mcd’= Mcd/∑Mcηc∑ Mb， M 使桿端順時針轉(zhuǎn)動為+。 框架梁內(nèi)力組合（見附表 1） 框架柱內(nèi)力組合（見附表 2） 框架梁柱內(nèi)力調(diào)整根據(jù)“抗震規(guī)范” 條，梁柱節(jié)點處的柱端彎矩設計值應符和下式要求：∑Mc=ηc∑ Mb式中 ∑Mc——節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配；∑Mb——節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和；ηc——柱端彎矩增大系數(shù)，一級取 ；二級取 ；三級取 。表 71 梁端柱邊彎矩層次 梁截 面 柱寬 b 恒荷載 g 活荷載 p 恒載下梁端剪力 V 恒載下梁端彎矩 M 活載下梁端剪力 V 活載下梁端彎矩 M 梁端柱邊剪力 V′ 梁端柱邊彎矩 M′6 A B 左 B 右 5 A B 左 B 右 4 A B 左 B 右 3 A B 左 B 右 2 A B 左 B 右 1 A B 左 B 右 42 控制截面上最不利內(nèi)力（1）框架梁：支座：+Mmax 、 Mmax 與 Vmax 跨中： +Mmax、（2）框架柱：取上下柱端，采用對稱配筋。②對于梁的正截面承載力計算，考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)后，按抗震設計和非抗震設計內(nèi)力組合，選取最大值，按混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范要求進行計算，并滿足有關(guān)構(gòu)造要求。在內(nèi)力組合前，對控制截面需要做以下兩項工作：①豎向荷載作用下框架梁內(nèi)力調(diào)幅調(diào)幅系數(shù)：現(xiàn)澆框架：β 取 ~；裝配整體式框架 β 取 ~。 框架內(nèi)力組合 控制截面（1）框架梁：支座：梁與柱的交接處，跨中：彎矩最大處。由于分層法計算的誤差，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點彎矩不一定能達到平衡，為提高精度可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后豎向荷載作用下整個結(jié)構(gòu)的內(nèi)力如下圖所示：圖 65 框架在恒載作用下的彎矩圖 34 圖 66 框架在恒載作用下的剪力圖 35 圖 67 框架在恒載作用下的軸力圖 36 活荷載作用下的內(nèi)力計算梯形、三角形荷載化為等效均布荷載： /?????????邊 （ ） （ ）=KN/m/?中/ ????????邊 （ ） （ ）= KN/m/?中用彎矩分配法計算結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性計算固端彎矩： /..ABMgl KNm???邊 邊 / 043CD中 中 /2266...El中 中/15739ABgKNm???邊 邊 / 中 /6E中 中 CD DC 頂層彎矩分配法計算過程 37 B/CCB/CD DC 中間層彎矩分配法計算過程 B/CCB/CD DC 底層彎矩分配法計算過程將各層分層法求得的彎矩疊加，可得整個框架結(jié)構(gòu)在恒載作用下是彎矩圖。（+）= 頂層中節(jié)點集中荷載 GB= g C= 5 恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖： 29 G6A G6B C G6D Ga Gb Gc Gdg6AB2gAB2g6bc1gbc1圖 62 恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖 活荷載計算樓面活荷載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖如下，圖中各荷載計算如下： p 6AB = p6CD == p 6BC == p 6A = p6D =1/21/2= p 6B =p6C =1/21/2+1/2(+)= p AB = pCD == p BC == p A = pD =1/21/2= 30 p B =pC =1/21/2+1/2(+)= 活載作用下計算簡圖： G6A G6B 6C G6D GA GB GC GDg6AB2gAB2g6bc1gbc1圖 63 活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖 恒載作用下內(nèi)力計算 恒載作用下內(nèi)力計算采用分層法。189。189。= 189。= 28 頂層邊節(jié)點集中荷載 G6A= g 6D=中柱連系梁自重 25= KN 粉刷 2 （） 17= 連系梁傳來屋面自重 189。 M 下 M 上6 354462 9195 5 354462 9195 4 354462 9195 3 354462 9195 2 354462 9195 AD軸1 330467 8690 6 354462 11002 5 354462 11002 4 354462 11002 3 354462 11002 2 354462 11002 BC軸1 330467 10029 表 59 梁端彎矩、剪力及軸力計算表AB 跨 BC 跨 柱軸力層次L M 左 M 右 Vb L M 左 M 右 Vb Nc N d Ne Nj6 5 4 3 2 1 23 .316664316618640 圖 56 左風荷載作用下框架彎矩圖 24 1353 圖 57 左風荷載作用下框架剪力圖 25 圖 58 左風荷載作用下框架軸力圖 26 6. 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算，橫向框架內(nèi)力計算 計算單元取⑤軸線橫向框架進行計算，計算寬度為 ，如圖所示：圖 61 計算單元 恒荷載計算 1. 屋面框架梁線荷載標準值： 20 厚 1：2 水泥砂漿找平層 20= KN/m 2100mm～140mm 厚 2%找坡膨脹珍珠巖 （+）/27= KN/m2100mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= KN/m 215 厚紙筋石灰頂棚 16= KN/m2合計 邊跨（AB、CD）框架梁自重 25= KN/m 梁側(cè)粉刷 2 （） 17= 中跨（BC 跨）框假梁自重 40025= KN/m 梁側(cè)粉刷 2 （） 17= 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： g 6AB1= g 6CD1 = KN/m 27 g 6BC1= KN/m g 6AB2= g 6CD2 == KN/m g 6BC2= KN/m 2. 樓面框架梁線荷載標準值 水磨石樓面（100mm 面層，20mm 水泥砂漿打底） KN/m2 100 厚鋼筋混凝土樓面板 25= KN/m215 厚紙筋石灰頂棚 16= KN/m2合計 KN/m2 邊跨（AB、CD）框架梁自重 25= KN/m 梁側(cè)粉刷 2 （） 17= 中跨（BC 跨）框假梁自重 40025= KN/m 梁側(cè)粉刷 2 （） 17= 邊跨填充墻自重 （）19= 墻面粉刷 2 （） 17= 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： g AB1= g CD1 = += g BC1= KN/m g AB2= g CD2 == KN/m g BC2== KN/m ：邊柱連系梁自重 25= KN 粉刷 2 （） 17= 60mm 高女兒墻自重 19= KN 連系梁傳來屋面自重 189。 仍取⑤軸線框架，其負載寬度為 ，由此而得沿高度的分布風荷載標準值 q(z)=? =，具體計算見下表：表 56 沿房屋高度風荷載標準值層次 Hi / m Hi / H ?z q1(z)/(KN/m) q2(z)/(KN/m)6 5 4 3 2 1 框架結(jié)構(gòu)分析時，應按靜力等效原理將圖 a 的分布風荷載轉(zhuǎn)化為圖 b 的節(jié)點集中荷載。表 54 各層柱端彎矩及剪力計算梁端彎矩、剪力及軸力具體計算見下表：表 55 梁端彎矩、剪力及軸力計算表柱 層 Vi（KN） ∑D D D/∑D Vik k y。 在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度減少側(cè)移，為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取 Ib=(I0 為梁的截面慣性矩 )，對中框架Ib= 表 41 梁的線剛度 ib梁 b（mm）h（mm） I0(mm4) Ec (N/ mm2) L(mm ） Ib（mm）長跨橫梁 300600 109 104 7200 1010邊跨 短跨橫梁 200400 109 104 2400 1010中跨 長跨橫梁 300600 109 104 7200 1010 14 短跨橫梁 200400 109 104 2400 1010 柱的線剛度 表 42 柱的線剛度 ic層次 hc(mm) E