【正文】 ?? 21 ,..? ????取 因?yàn)? , 所以0497lh?? () ?????????????????10810..46RE bCrNfb? ????? ??????21039。 39。39。3 ??????????按照構(gòu)造配筋,最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 ， ，%??39。 22,min,%5/87ssAm???則每側(cè)實(shí)配 3 20 ，另兩側(cè)配構(gòu)造筋 3 16??39。94SA（3）垂直于彎矩作用平面的受壓載力按軸心受壓計(jì)算。 一層： ? 0/6./06,??查 表 ????39。39。 ???????（4） 斜截面受剪承載力計(jì)算 B 軸柱: 一層:最不利內(nèi)力組合: ??79568V因?yàn)榧艨绫?,nHh??????所 以因?yàn)?,?? 0 ???????????????柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率為: /???????取復(fù)式箍 4 8 ?? m?????加密區(qū)箍筋最大間距 ,箍筋最小直徑為 6mm,所以加密區(qū)取復(fù)式箍??mi8,1d柱 根4 8@100。柱上端加密區(qū)的長(zhǎng)度取 ，取 700mm，柱根取 1400mm。ax,/6,50nhHm非加密區(qū)取 4 8@150三層：最不組合內(nèi)力組合 ?? 327 60V 非加密區(qū)取 4 8@150因?yàn)榧艨绫?0./,34nHh??????所 以因?yàn)?,? 03 ???????????????柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率為: /.???????取復(fù)式箍 4 8 ?? m?????加密區(qū)箍筋最大間距 ,箍筋最小直徑為 6mm,所以加密區(qū)取復(fù)式箍??mi8,1d柱 根4 8@100。柱上端加密區(qū)的長(zhǎng)度取 ，取 600mm，柱根取 1200mmax,/6,50nhHm非加密區(qū)取 4 8@1502．8．3 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范規(guī)定,對(duì)一,二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算,而抗震等級(jí)為三四級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)以及各抗震等級(jí)的頂層端節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，,可不進(jìn)行節(jié)受剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配箍即可。選擇底層 B 軸柱上節(jié)點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)算，采用規(guī)范上如下公式，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪力設(shè)計(jì)值： 39。39。039。39。 SCudCbboSSMhaVhaH???????????????????056506,5022b bhhm???.?? jV kN???????????????應(yīng)該滿(mǎn)足 ，驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受剪能力：??.3jcjREbhr?? ,Ecjj jrfNmbh????????1. ..0435088926513jcjREjrkVk??????故滿(mǎn)足要求。驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)抗震受剪承載力，采用公式如下： 039。?? ???? ?? ? k????所 以 取0339。 193758jbsjtjjyvsjREcj hafbhNfArkVk?? ???? ?? ? ?????????????滿(mǎn)足要求。 樓板設(shè)計(jì) 在肋形樓蓋中,四邊支承板的長(zhǎng)邊 與短邊 之比 時(shí)可按雙向板設(shè)計(jì)。所以,B 2l1l21/l?D 區(qū)格板按雙向板計(jì)算，A，C 區(qū)格板按單向板計(jì)算。 B，D 區(qū)格板的計(jì)算第一,設(shè)計(jì)荷載恒載：水磨石地面 2/kNm 130mm 厚結(jié)構(gòu)層 12 厚水泥砂漿 2/ 計(jì) 活載：教室 ??走道 5/ ./k教室 687PgqNm?? 2/ 走道 2/.8/PgqkNm??第二, 計(jì)算跨度 的求解0l內(nèi)跨的計(jì)算跨度取凈跨，邊跨的計(jì)算跨度為凈跨加上板厚的一半， 邊跨 0/2nlb??內(nèi)跨 ??c軸 線(xiàn) 間 距第三,彎矩的求解跨中最大彎矩發(fā)生在活載為棋盤(pán)式布置時(shí)，它可以簡(jiǎn)化當(dāng)內(nèi)支座為固定的 作用下/2gq?的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí) 作用下的跨中彎矩值之和。/2q?支座最大負(fù)彎矩可近似按活載滿(mǎn)布求得，即內(nèi)支座固定時(shí)， 作用支座彎矩，所有區(qū)格板可分為 A、B 類(lèi)，計(jì)算彎矩時(shí)考慮泊松比影響，取 。??板的區(qū)格劃分見(jiàn)圖 22。BDCA圖 22 板的區(qū)格劃分B 區(qū)格板 m????27m 2 201 011 2 2(.)((.)???????? 2 201 012 2 2()((.)??????? 39。 2 21 010().??????? 39。 2 22 ().???????D 區(qū)格板 026..9l 2 201 011 2 2(.)((.)??????? 2 201 012 2 2(.)((.)./qqgl lk???????? 39。 2 21 01().??????? 39。 2 22 01058().??第四,截面設(shè)計(jì)截面的有效高度：選用 的鋼筋作為受力主筋，則 （短跨）方向跨中的截面的?01l。 （短跨）方向跨中的截面的011305412dhcm????02l。支座截面處 。280hm?（1）截面彎矩設(shè)計(jì)：板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減： 對(duì)于連續(xù)板的中間區(qū)格，其跨中截面及中間支座截面的折減系數(shù)為 。（2）對(duì)于邊區(qū)格跨中截面及第一內(nèi)支座截面“當(dāng) ，折減系數(shù)為 ?當(dāng) ，折減系數(shù)為 (3)樓板的角區(qū)格不折減。所以 B 區(qū)格跨中及 DB 支座減小 20%。 D 區(qū)格跨中及 BD 支座減小 20%。板的配筋計(jì)算見(jiàn)表 27。表 27 板的配筋計(jì)算截面 （(m0hm)(.)MkNm2()sA配筋 實(shí)用 sA方向01l111 ??375 φ10@200 393B區(qū)格 方2向103 7..67387 φ10@200 393方向01l111 .??349 φ10@200 393跨中 D區(qū)格 方2向103 φ10@200 393BB 111 12083???623 φ10@100 826BD 111 ..623 φ10@100 826B 邊支座 111 916684 φ10@100 826D 邊支座??1ol111 φ10@100 826支座D 邊支座 1ol111 ???605 φ10@100 826表中 0sSyMAhf??.5S?為 內(nèi) 力 臂 系 數(shù) 取 A, C 單向板計(jì)算:荷載計(jì)算同前雙向板。計(jì)算跨度 因?yàn)榘鍍啥硕寂c梁固接，故板的計(jì)算跨度都取凈跨；中間跨 m???截面內(nèi)力及配筋計(jì)算： B=1000mm，h=130mm， 01320h?? 板的受荷承載力及配筋計(jì)算（取 1m 寬的板帶計(jì)算）截 面 離端第二支座 中間支座 中間跨跨中 離端第二跨中計(jì)算跨度（m）1．85 1．85 1．85 1．85彎矩系數(shù) 04?66M（kN m?）2．59 ??2SAm118 84 74 74配筋 φ6@200 φ6@200 φ6@200 φ6@2022S實(shí) 際141 141 141 141注： 1. ??20mMagql?? 2. 表中 0sSyAhf? ?為 內(nèi) 力 臂 系 數(shù) 取 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)矩形和梯形聯(lián)合基礎(chǔ)一般用于柱距較小時(shí)的情況，這樣可以避免造成板的厚度及配筋過(guò)大。為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點(diǎn)。因?yàn)?B，C 軸間柱距較小，所以 B，C 柱設(shè)計(jì)為聯(lián)合基礎(chǔ)。而 A ，D 軸設(shè)計(jì)成柱下獨(dú)立基礎(chǔ)?；A(chǔ)材料為：砼 ，鋼筋 HRB335， 。2021./tfNm? 230/yfNm?2．10．1 獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 以底層 A 柱基礎(chǔ)計(jì)算為例a) 荷載計(jì)算：（以底層 A 柱基礎(chǔ)計(jì)算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 第一組： N= V=?? 第二組： M= V= 由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎(chǔ)梁自重 G=（+）（）= G 對(duì)基礎(chǔ)底面中心的偏心距為 50215em?? 相應(yīng)偏心彎矩為 ==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：（假定基礎(chǔ)高度為 1100mm） 第一組： ???? 30897N? 第二組： 2... m?? 146915k?? 圖 23 基礎(chǔ)高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定 l 和 b 2(.).8340Am????? 取 l/b=， 解得： b=,l= 驗(yàn)算 的條件：0leb? ?????第二：驗(yàn)算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的基底應(yīng)力： 第二組： maxbott botGpAW???? 2? （可以）2 ??? maxbott botGNMpAW????? 2? （可以）?? 22(35.)???? C) 確定基礎(chǔ)高度 采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗(yàn)算。 圖 24 基礎(chǔ)沖切面圖 圖 25 基礎(chǔ)基底反力圖第一：組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力 第一組： 2,max ???? 第二組： 2,ax ../16s ? 比較各組數(shù)據(jù)，取大值，按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計(jì)算。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力 計(jì)算取 ，由于基礎(chǔ)寬度,maxsp21,??b=，小于沖切錐體底邊寬度 時(shí)，沖切力作用面積02567cbh???()()????,?第三：變階處的抗沖切力 由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故 ，202222()..(6)4cmcbbhh???????????? 0[]. lFfbkNFk?????滿(mǎn)足要求。 因此，上圖所示的基礎(chǔ)剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿長(zhǎng)邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算，沿長(zhǎng)邊的配筋計(jì)算應(yīng)按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應(yīng)該按照第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。第一：沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算 在第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下，前面已經(jīng)算得 ，相應(yīng)于柱邊及變2,?階處的凈反力為： ./28spk??? ???? 則 21,max1()().ssccMplhbGe??? ()98??? 6kN?? ?? 22,max1()()48ssccMplb??? 25..((.120)????? 7kN? ?