(專家論證版本)地下室頂板回頂方案(改20xx-3-15)-資料下載頁(yè)
2025-01-16 03:30本頁(yè)面
【正文】 8 及形駛在預(yù)定的道路上，同時(shí)隨時(shí)對(duì)承重腳手架進(jìn)行檢查，檢查人員定員定職，同時(shí)將檢查結(jié)果做好記錄。 計(jì)算書 鋼筋運(yùn)輸車 、混凝土 運(yùn)輸 車作用下樓面等效均布活荷載的確定 因 鋼筋運(yùn)輸車 最重 ， 以下按 鋼筋運(yùn)輸車 作用下驗(yàn)算樓面等效均布活荷載。 按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB500092022附錄 ：連續(xù)梁板的等效均布 活荷載，可按單跨簡(jiǎn)支計(jì)算。但計(jì)算內(nèi)力時(shí)，仍應(yīng)按連續(xù)考慮。 按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB500092022附錄 ： 單向板上局部荷載（包括集中荷載）的等效均布活荷載 qe=8Mmax/bL2 式中 L—— 板的跨度，取最大軸線間距 8100mm； b—— 板上荷載的有效分布寬度，按本附錄 ； Mmax—— 簡(jiǎn)支單向板的絕對(duì)最大彎矩，按設(shè)備的最不利布置確定。 按 鋼筋運(yùn)輸車 后車輪作用在跨中考慮 ， 后輪均作用在一個(gè)共同的平面上，輪胎著地尺寸為 ，后車輪作用荷載取 50T，前車輪作用荷載不計(jì) 。詳 下圖（參照 JTJ02189 ） 9 Mmax=500KN 按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB500092022附錄 ： 1 bcx、 bcy取值為： bcx=＋ =2m， bcy=＋ =2m bcx≥b cy , bcy≤ ， bcx≤L 時(shí) b=bcy+， (偏安全考慮取 L=5m) b=2+5= qe=8Mmax/bL2=(8 )/( 52)= 鋼筋加工 場(chǎng) 及材料堆場(chǎng)按 60KN/m2考慮。 偏于安全考慮，不計(jì)算梁板的承載能力，只考慮支撐鋼管的承載能力，按60KN/m2計(jì)算?，F(xiàn)場(chǎng)根據(jù)實(shí)際情況頂撐架體的立桿縱、橫向間距均按 600 設(shè)置，水平桿步距為 1500，根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》第二版表 8－ 17（ 420 頁(yè)）得知每根 248。48 的鋼管立桿容許荷載 [N]＝ ；計(jì)算單元為 (＝ 10 )共計(jì) 9 根立桿如下圖所示： 計(jì)算單元 平面圖 11 側(cè)立面圖 每根立桿的實(shí)際承載力 N＝ 60KN/m2 2247。9 ＝ [N]＝ 滿足要求。 計(jì)算支撐架的受壓應(yīng)力及穩(wěn)定性： 1） 、根據(jù)荷載 60kN/m2，每根立桿承受的荷載為 N=60000N/m 2=21600N 2） 、鋼管面積： A=424mm2 3） 、 按強(qiáng)度計(jì)算支柱的受壓應(yīng)力為 ： {σ }=N/A {σ }=21600/424=4） 、立桿受壓穩(wěn)定性： σ=N/фA≤f 長(zhǎng)細(xì)比 λ=L/i 鋼管回轉(zhuǎn)半徑查表 i= 《建筑施工手冊(cè) 1》表 517 12 λ=1500/≈ 按 λ=95 查軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù) ф= 《建筑施工手冊(cè) 1》表 518 σ=21600/424=＜ 205 N/mm2 滿足要求。 所有施工道 路利用原消防道路和消防登高場(chǎng) 地。 對(duì) 局部有后澆帶貫穿部分，在道路使用前封閉 。汽車吊及混凝土 車在地下室頂板上作業(yè)時(shí)支腿下鋪設(shè) 2022mm 1000mm 12mm 鋼板，以使樓板避免受到較大集中荷載。后支腿必須要支撐于主梁上，前支腿盡可能位于次梁附近，靠近后澆帶側(cè)支腿要位于加密排架之上。停車及材料堆放場(chǎng)地如有需要回填塘渣至道路路面平。 立桿頂撐采用 預(yù)應(yīng)力 U 型托與梁板頂緊，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長(zhǎng)度不得大于 200mm。 13 14
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