【正文】 0%以下時，可知霧沫夾帶量能夠滿足 Kg/kg(液/氣)要求。 泛點率=對于一定的物系及一定的塔結(jié)構(gòu)。式中均為已知值，相應(yīng)于的泛點率上限值亦可確定，將各已知數(shù)代入上式，便得出的關(guān)系式，據(jù)此可作出負荷性能圖中的霧沫夾帶線。 按泛點率=80%計算如下整理得： 由式（1）知霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取五個 值，依式（1）算出相應(yīng)的 值列于下表中 對應(yīng)值Table corresponding value 由上式確定液泛線。忽略式中項，代入得：因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則均為定值，而與又有如下關(guān)系，即 式中閥孔數(shù)與孔徑亦為定值。因此，可將上式簡化成與的如下關(guān)系式： 在操作范圍內(nèi)任取若干個Ls 值，依式（2）算出相應(yīng)的Vs 值列于下表中Table corresponding value 液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留時間不低于 3~5 s ，液體在降液管內(nèi)停留時間： ~5s 求出上限液全流量值，在 圖上，液相負荷上限線為與氣體流量Vs 無關(guān)的豎直線。以作為液全在降液管中停留時間的下限，則 對于F1型重閥，依計算，則： 又知 則得 式中、均為已知數(shù)，故可由此式求出氣相負荷的下限值，據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線。以作為規(guī)定氣體最小負荷的標(biāo)準(zhǔn)，則 取堰上液層高度= m作為液相負荷下限條件，依的計算，算出的下限值，依此作出液相負荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。取,則、 5 可分別作出塔板負荷性能圖上的 5 共 5 條線，. 塔板負荷性能圖Fig Plate load performance Figure由塔板負荷性能圖可以看出： ① 在任務(wù)規(guī)定的氣液負荷下的操作點 P（設(shè)計點），處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置。 ② 塔板的氣相負荷上限完全霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制。 ③ 按照固定的液氣比，（Vs ）,氣相負荷下限 所以：操作彈性=6/= 參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下 塔頂溫度： ~170℃ 輕柴油溫度： ~280℃ 蠟油抽出板： ~380℃ 送去焦炭塔參加反應(yīng)： ~300℃ 按上述假設(shè)的溫度條件作全塔熱平衡Table thermal equilibrium物料流量密度操作條件焓 熱量壓力溫度℃氣相液相入方新鮮進料6695910020913158431汽提蒸汽119148033163949356合計 6415017107787出方氣體 5542170100554200280℃ 140002801582212000280~360℃158333201602533280360℃ 217923802204794240水蒸氣1191170579689589合計5835810783609所以，全塔回流熱為： 塔頂不設(shè)回流，采用兩個中段回流，第一個位于塔頂?shù)降谝粋?cè)線間（第 6~8 層之間），第二個位于輕柴和重柴之間（第 14~16 層）。 回流熱分配如下：第一中段回流取熱：40% 第二中段回流取熱：60% 校核應(yīng)自下而上進行。 溫度校核 temperature check物 料流量密度操作條件焓熱 量壓力溫度℃氣相液相入方新鮮進料6295910020913158431汽提蒸汽119142033163949356內(nèi)回流L~合計 64150+L17107787+L出方氣體 5542170100554200280℃ 140002801582212000280~360℃158333201602533280360℃ 217923802204794240水蒸氣1191170579689589內(nèi)回流L~10701070L合計5835810783609+1070L由熱平衡得 17107787+=10783609+1070 所以，內(nèi)回流＝ = 重柴油抽出板上方氣相總量為: =＋＋＋=重柴油蒸汽(即內(nèi)回流)分壓為: （）= 由重柴油實沸點蒸餾數(shù)據(jù)換算表 Heavy diesel oil true boiling point distillationData conversion table項目010%30%50%實沸點蒸餾溫度,℃328實沸點蒸餾溫差℃0平衡汽化溫差℃0℃323℃與原假設(shè)的320℃很接近，可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。效核的方法與上面的方法一樣，可通過作第 18 層板以下和第 9 層板以下塔段的熱平衡來計算。計算 280℃~360℃餾份核算側(cè)線得 T=℃ 塔徑和塔高的設(shè)計計算 焦炭假比重焦炭收率 ％、生焦時間 24 小時處理量:當(dāng)生焦量達到焦炭塔 1/3 時就停止生焦反應(yīng)進行除焦 所以：焦炭塔的體積為： 根據(jù)經(jīng)驗取高/徑: 得：= 根據(jù)焦炭塔規(guī)格選取=6m的焦炭塔塔高為：30m 塔徑和塔高的設(shè)計計算單級體積長徑比取5得 根據(jù)加熱爐規(guī)格選取的加熱爐高為：13 結(jié) 論本次設(shè)計是以煤焦油為原料，針對年處理量50萬噸延遲焦化工藝進行優(yōu)化設(shè)計。設(shè)計采用的是一爐兩塔流程，主要根據(jù)物料衡算，熱量衡算來確定加熱爐、焦炭塔、分餾塔的工藝尺寸，其中主要針對分餾塔進行設(shè)計計算，先確定原料的基本參數(shù)，再確定其塔徑和塔高，然后再對溫度、壓力降等方面進行校核及進行塔板流體力學(xué)驗算。本設(shè)計是以提高焦化液體產(chǎn)品收率、提高裝置的靈活性和原料適應(yīng)性、改進自動化控制水平、降低環(huán)境污染和能耗為目的。最終選定主要設(shè)備裝置尺寸：D=6m，H=30m的焦炭塔為其本設(shè)計進行焦化反應(yīng)的場所；D=2m，H=；D=，H=13m底燒的箱形立式加熱爐為整個裝置提供熱量。此外，本設(shè)計通過查閱文獻資料得到了一些改進的建議如最大限度提高餾分油收率、采用降低循環(huán)比和縮短生焦時間措施提高處理能力、進一步完善大型化設(shè)計等。而且提高焦化液體產(chǎn)品收率、提高裝置的靈活性和原料適應(yīng)性、改進自動化控制水平、降低環(huán)境污染和能耗仍是延遲焦化技術(shù)開發(fā)的方向。 致 謝本設(shè)計師在我們的指導(dǎo)老師張艷維老師和張楠老師的悉心指導(dǎo)下完成的，通過本次設(shè)計，使我對延遲焦化技術(shù)和裝置的知識有了更深刻的了解，不但是結(jié)構(gòu)上的，而且還包括其工作原理的認(rèn)識。關(guān)于本次設(shè)計，由于沒有過多的現(xiàn)場認(rèn)識經(jīng)驗，故在設(shè)計方案、設(shè)計計算時遇到了大量的問題，而這些問題都在諸多老師以及同專業(yè)同學(xué)的關(guān)心指導(dǎo)下一一解決了，老師們的教誨、精心指導(dǎo)使本人受益多多，在此向我院老師表示衷心的感謝！通過本次設(shè)計，我對在大學(xué)里所學(xué)的專業(yè)基礎(chǔ)知識都有所運用，并在老師的悉心關(guān)懷下，我的大學(xué)四年中的最后一課才能得以完成。因此我領(lǐng)悟了很多，凡是要辦成某件事，必須在許多人的關(guān)心和幫助下才能順利完成，這就是所謂的團隊協(xié)作精神，在以后的工作和學(xué)習(xí)中我將保持這種方式。因此可以說我的這次設(shè)計，得到了我很多同學(xué)的幫助，我的順利完成不僅僅是我個人的努力，也包含了其他同學(xué)的共同努力。最后我想對所有幫助過我、關(guān)心過我、鼓勵過我的人都說一聲：真心地謝謝大家！如果沒有那你們的話，或許我現(xiàn)在還在前進的道路上苦苦掙扎。參考文獻[1] 淺談延遲焦化技術(shù)進展[J].（6）：56.[2][J].,33(1):19.[3][M].北京：中國石化出版社，.[4][M].北京：中國石化出版社，2002 8183[5][M].北京：中國石化出版社，.[6][J].當(dāng)代石油石化，2003,11（5）：2125.[7][M].北京：中國石化出版社，.[8][J].石油化工設(shè)計 2006（2）：1015.[9][D]..[10][J].煉油技術(shù)與工程，2004（12）2022..[11] process has strong revival[J].OilandGas Journal,1981,79(15):109120.[12][J].化工進展，2003,22（9）：988991.[13][M].天津：天津大學(xué)出版社，2003.[14][M].北京：中國石化出版社，2007:270273.[15][J].煉油技術(shù)與工程，2005,35（6）：17.[16]USP 5 431 812,1995[P].[17]. Handbook of Petroleum Refining Process[M].New York,McGrawHill,2004: .[18][J].廣州化工，2010,38（1）：2732.[19]USP 5 407 560,1995[P].[20]許如，[J].煉油設(shè)計，2000,30（10）：5758.[21]張廣林，[M].北京：中國石化出版社，[22][J].燃料與化工，1996,27（3）：131.[23]吳春來，朱曉蘇，[A].1996年全國煤炭綜合利用會交流論文集[C]，.[24][J].一重技術(shù)，2002（91）：125.[25][D]. .[26][M]. 北京：石油工業(yè)出版社，256.[27]（下）[M]北京：高等教育出版社，.[28]賈邵義，[M].天津：天津大學(xué)出版社，,108.[29]賈邵義，[M].天津：天津大學(xué)出版社，,112.36