【正文】 分設(shè)備范圍。 (2) 凝結(jié)水精處理系統(tǒng)應(yīng)及早投入，對水質(zhì)的改善和節(jié)約除鹽水至關(guān)重要。 (3) 必須具備持續(xù)制水的能力，并儲備大量的除鹽水。 (4) 對汽水品質(zhì)的要求很高，起動時需進(jìn)行長時間的開式、閉式水沖洗。 3. 機(jī)組起動調(diào)試過程中主要問題的分析處理 (1) 由于在起動過程中汽水分離器大量疏水通過 361閥排到凝汽器，導(dǎo)致凝結(jié)水泵內(nèi)汽化，引起凝結(jié)水出口管道劇烈晃動。通過合理控制 361閥疏水量，調(diào)整凝汽器真空，適當(dāng)提高凝汽器熱井水位，加大凝汽器補(bǔ)水等途徑，基本消除了凝結(jié)水泵出口管道劇烈晃動的現(xiàn)象。 (2) 按照制造廠提供的 沖轉(zhuǎn)參數(shù) ，在冷態(tài)起動中速暖機(jī) 3 h后高壓缸調(diào)節(jié)級金 屬溫度仍很低，因此對冷態(tài)起動參數(shù)進(jìn)行了調(diào)整：主蒸汽參數(shù)由 8． 9 MPa、360℃ ～ 420℃ 調(diào)整為 5． 4 MPa、 360℃ ～ 42O℃ ；再熱蒸汽參數(shù)由 1． 0 MPa、320℃ 調(diào)整為 (0． 4～ 0． 6)MPa、 320℃ 。 試運(yùn)行結(jié)果表明：該起動參數(shù)在保證鍋爐水動力循環(huán)良好的條件下，增大了汽輪機(jī)進(jìn)汽量，改善了暖機(jī)條件，縮短了暖機(jī)時間，同時有利于鍋爐燃燒調(diào)整與配合。 (3) 在帶負(fù)荷試運(yùn)行階段，隨著機(jī)組負(fù)荷的升高，汽動給水泵 (汽泵 )流量增大，其 前置泵水平方向的振動增大 ，最大超過 100 m。前置泵重新找正后，振動仍達(dá) 90 m。經(jīng)對 2A前置泵解體檢查，發(fā)現(xiàn)機(jī)械密封圈磨損，處理后振動基本正常； 2B前置泵經(jīng)多次解體檢修，復(fù)查和調(diào)整各部分尺寸和間隙，更換了軸承，并對與泵殼相連接的管道和附件進(jìn)行緊固。處理后盡管前置泵振動仍然偏大，但是汽泵組可以維持供水，試運(yùn)行后期振動有逐漸減小的趨勢。 (4) 1號、 2號機(jī)組在首次起動時 9號瓦軸振、瓦振均較大，停機(jī)后對 2號機(jī)組進(jìn)行了動平衡，振動問題基本解決。 (5) 1號、 2號機(jī)組中壓主汽門嚴(yán)密性較差。這主要是超臨界汽輪機(jī)中壓主汽門采用了搖板式結(jié)構(gòu) (類似于高排逆止閥 )，因而尺寸較大，要保證其嚴(yán)密性，在設(shè)計上需要改進(jìn) . (6) 試運(yùn)行初期在投運(yùn)制粉系統(tǒng)過程中多次出現(xiàn)磨煤機(jī)振動現(xiàn)象，經(jīng)檢查和分析認(rèn)為主要是磨盤上鋪煤厚度不均勻， 3個磨輥工作時受到的反作用力不平衡所致。后來采取暖磨結(jié)束后起動給煤機(jī)，先短時間布煤，然后依據(jù)給煤量用手動加載方式緩慢提高磨煤機(jī)加載力，給煤量達(dá)到一定值時再投入自動加載裝置；停給煤機(jī)時依據(jù)給煤量緩慢減小加載力，磨煤機(jī)振動問題得到解決。 (7) 磨煤機(jī)入口由于直管段短，冷、熱風(fēng)門垂直連接，在不同工況下氣流分布變化很大。磨煤機(jī)原設(shè)計的一次風(fēng)量測量裝置為插入式多喉徑文丘利測風(fēng)裝置，在調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)磨煤機(jī)入口冷、熱風(fēng)門打開，熱風(fēng)門開度 6O% 以上時，隨著熱風(fēng)擋板開大，該風(fēng)量測量裝置顯示的風(fēng)量反而減小。通過對 2號機(jī)組反復(fù)試驗驗證，單點(diǎn)測量的風(fēng)量裝置無法反映斷面的風(fēng)速分布。對此，采用均流型測速管后滿足了磨煤機(jī)運(yùn)行的要求。 (8) 另外，二次風(fēng)測量裝置 (同屬單點(diǎn)測量 )也無法準(zhǔn)確測量實際風(fēng)速，應(yīng)改為多點(diǎn)測風(fēng)裝置，這對指導(dǎo)鍋爐燃燒調(diào)整具有重要的意義。 (9) 2號機(jī)組在進(jìn)行發(fā)電機(jī)短路特性試驗時， 5號整流柜的 R+臂均發(fā)出故障信號，導(dǎo)致勵磁系統(tǒng)自動退出運(yùn)行。經(jīng)反復(fù)檢查、試驗，確認(rèn)是 4號整流器屏的 R+臂可控硅擊穿導(dǎo)通所致，更換可控硅后勵磁系統(tǒng)工作正常。 (10) 兩臺機(jī)組的汽泵組在帶大負(fù)荷運(yùn)行時均出現(xiàn)了推力軸承溫度偏高的現(xiàn)象。后來根據(jù)制造廠的要求，提高了該點(diǎn)溫度保護(hù)定值，可滿足運(yùn)行要求。 (11) 汽輪機(jī)頂軸油管管徑設(shè)計偏小，造成頂軸油囊壓力低、軸頸頂起高度偏小。后來增大了頂軸油管管徑，問題得到解決。 華能沁北電廠 600MW機(jī)組鍋爐啟動系統(tǒng) 試運(yùn)存在問題及改進(jìn) 1. 沁北電廠啟動系統(tǒng)介紹 內(nèi)置式啟動系統(tǒng) ,配置日本 BHK公司 361閥的啟動系統(tǒng) 。 其主要作用和特點(diǎn)是 : (1) 冷態(tài)開式?jīng)_洗 (鍋爐點(diǎn)火前 ):361 閥開 ,至凝汽器的閘閥關(guān) ,至定排的閘閥開 ,沖洗水通過啟動系統(tǒng)管道全部排至定排擴(kuò)容器 。 啟動分離器出口 ,水質(zhì)滿足下列指標(biāo)值時冷態(tài)開式?jīng)_洗結(jié)束 : 鐵質(zhì) 500 109 或渾濁度 ≤ 3 106 油脂 ≤ 1 106,pH 值 ≤ (2) 冷態(tài)閉式?jīng)_洗 (鍋爐點(diǎn)火前 ):開式?jīng)_洗至水質(zhì)合格后 ,361 閥開 ,至凝汽器的閘閥開 ,至定排的閘閥關(guān) ,沖洗水通過啟動系統(tǒng)管道全部排至凝汽器 。 省煤器入口水質(zhì)條件達(dá)到下列要求時 ,冷態(tài)閉式?jīng)_洗結(jié)束 ,鍋爐開始點(diǎn)火 : 電導(dǎo)率 ≤ 1uS/cm。Fe≤ 100 109。pH 值 ～ (3) 熱態(tài)沖洗 (鍋爐點(diǎn)火后 ):冷態(tài)沖洗水質(zhì)合格后 ,鍋爐點(diǎn)火進(jìn)行熱態(tài)沖洗 ,流程同冷態(tài)閉式?jīng)_洗 。 (4) 最低直流負(fù)荷 (25% BMCR)之前 :機(jī)組啟動過程中直至 25% BMCR 之前 , 分離器的作用類似于汽包爐的汽包 。 經(jīng)省煤器 、 水冷壁加熱的給水進(jìn)入啟動分離器分離后 ,蒸汽進(jìn)入過熱器 ,而疏水進(jìn)入貯水罐 ,其水位由361 閥進(jìn)行調(diào)節(jié) ,疏水進(jìn)入凝汽器回收循環(huán) 。 (5) 最低直流負(fù)荷后 :此種情況下 ,361 閥關(guān)閉 ,分離器處于干態(tài)運(yùn)行 ,只起一個蒸汽通道的作用 。 鍋爐冷態(tài)啟動排水問題 鍋爐啟動冷態(tài)沖洗時 ,其排水途經(jīng)為從定排罐至機(jī)組排水槽 ,沖洗流量 475 t/h。設(shè)計院原設(shè)計的排水管為 2根 ,D273 和D159 管徑的管子各 1根 (如圖 2 示 )。 冷態(tài)啟動沖洗時 ,出現(xiàn)了定排排水排不及的情況 ,影響了沖洗的效果和時間 。 經(jīng)核算 , 鍋爐啟動系統(tǒng)冷態(tài)沖洗排放能力不足 。 因系統(tǒng)已施工 ,結(jié)合現(xiàn)場的實際情況 ,又增加了一根 D273 管子接至下水井 ,基本滿足了鍋爐啟動排水的要求 。 鍋爐啟動熱態(tài)排水問題 根據(jù)鍋爐廠的有關(guān)資料 , 鍋爐冷態(tài)沖洗合格后 ,進(jìn)入熱態(tài)沖洗 ,鍋爐熱態(tài)沖洗水全部經(jīng)凝汽器回收 ,不排放 。 沁北電廠在調(diào)試時 ,由于工期及除鹽水量的原因 ,熱態(tài)沖洗時水質(zhì)超標(biāo)較為嚴(yán)重 ,如按照鍋爐廠的要求回收 ,則會對設(shè)備及管道造成不良影響 。如通過定排排走 ,則排水溫度又超過機(jī)組排水槽設(shè)計許可值 。 因此 ,實際調(diào)試中 ,只能從 5 號低加排至循環(huán)水系統(tǒng) , 雖熱態(tài)沖洗排放問題得以解決 ,但由于水質(zhì)太差 ,凝泵濾網(wǎng)出現(xiàn)過數(shù)次堵塞情況 ,同時 ,對凝汽器的清理也增加了很大工作量 。 儲水罐水位控制問題 在實際運(yùn)行中 ,由于虛假水位的存在 ,361 閥出現(xiàn)過誤動現(xiàn)象 ,儲水罐水位變動波動較大 。 對此問題 , 日本 BHK 有關(guān)專家提出了儲水罐的水位控制修正方案 ,徹底解決了此問題 。 啟動系統(tǒng)暖閥管道運(yùn)行控制 361閥暖閥系統(tǒng)流程為 :省煤器出口連接管 361閥 儲水罐 過熱器二級減溫水的管路 ,設(shè)計暖管水流量為 20 t/h,系統(tǒng)如圖 3 所示 。 此系統(tǒng)要求在爐實現(xiàn)直流轉(zhuǎn)換 、 361閥完全關(guān)閉后啟用 。 省煤器出口至 361 閥的暖管閥為電動閘閥 ,當(dāng)微開啟此門時 ,儲水罐水位迅速上升至滿水位 ,雖然經(jīng)分析為虛假水位 ,可采取水位補(bǔ)償修正 ,但對暖管系統(tǒng)流量無法進(jìn)行有效調(diào)節(jié) 。 經(jīng)同廠家及設(shè)計院共同研究 ,決定在閘閥后增加一個可調(diào)節(jié)的針形閥后 ,可有效調(diào)節(jié)暖管流量 。 實踐證明 ,此措施可靠有效 。 3. 經(jīng)驗與反思 (1) 從沁北電廠鍋爐啟動系統(tǒng)運(yùn)行情況來看 ,沁北鍋爐采用配置 361 閥啟動系統(tǒng)可以滿足運(yùn)行的要求 。 但是同時必須看到 ,361 閥啟動系統(tǒng)較循環(huán)泵啟動系統(tǒng)而言 ,在運(yùn)行操作方便性及回收工質(zhì)及熱量程度方面確實存在不足之處 . (2) 沁北電廠啟動系統(tǒng)的沖洗水排放設(shè)計存在較大問題 ,由于設(shè)計本身考慮不周 ,系統(tǒng)安裝后 ,調(diào)試階段進(jìn)行改造工作量較大 , 須進(jìn)行地埋管施工 、 定排罐改造等工作 。 (3) 啟動系統(tǒng)的功能設(shè)計為鍋爐廠 ,但其管道布置 、 支吊 、 膨脹由設(shè)計院設(shè)計 ,同時 ,管道須接入凝汽器 。 因此 ,鍋爐廠 (包括技術(shù)支持方 )、 設(shè)計院 、 凝汽器廠家之間的配合對于啟動系統(tǒng)的成功設(shè)計至關(guān)重要 。對于電廠方而言 ,必須充分注意到該系統(tǒng)的重要性 ,加強(qiáng)各設(shè)計方之間的協(xié)調(diào)工作 。 華能沁北電廠 600MW機(jī)組鍋爐啟動 初期主汽超溫問題處理 1. 鍋爐啟動過程中出現(xiàn)的過熱蒸汽超溫現(xiàn)象 在沁北 1機(jī)組的試運(yùn)過程中，鍋爐啟動初期主汽溫度較難控制，出現(xiàn)了多次超溫現(xiàn)象，尤其是在安全門整定及并網(wǎng)期間，在主蒸汽壓力為 7 MPa左右時，屏式過熱器及高溫過熱器溫度都曾達(dá)到過 560?C，此時，曾試圖通過增加減溫水量來控制過熱汽溫，但由于噴水量太少，而降溫效果甚差，對鍋爐的升溫升壓及汽機(jī)的沖轉(zhuǎn)造成了影響。 6 超溫的原因分析 2. 原因分析 運(yùn)行調(diào)整方面的原因 風(fēng)量偏大 鍋爐點(diǎn)火后由于霧化蒸汽壓力低，燃燒不好，煙色比較黑，調(diào)試人員為了改善燃燒，增加啟動油槍的根部風(fēng)，啟動了一次風(fēng)機(jī)，并提高二次風(fēng)的流量。雖然煙囪的排煙煙色有所改善，但卻使得總風(fēng)流量大大的超過了35% BMCR的燃燒要求，使得爐膛火焰中心靠后，減少了火焰在爐膛的停留時間，水冷壁的輻射吸熱減少，蒸發(fā)量降低，而對流受熱面的吸熱量增加，從而使得主蒸汽溫度上升過快。 燃料量不匹配 啟動過程中的油量控制不合理，投人的油槍數(shù)量較多，油量大，且由于油槍投運(yùn)的程序未能有效的貫徹，短時間內(nèi)的燃料量投人多，造成主蒸汽溫度上升過快。 給水流量大 由于無同類型鍋爐的運(yùn)行經(jīng)驗，在啟動過程中出現(xiàn)了溫度偏高的現(xiàn)象后，調(diào)試單位采取的是提高給水流量的方法。將給水流量從 475 t/h的啟動流量最高提高到了 750t/h，目的是想提高減溫水與主蒸汽的壓差，增加減溫水的調(diào)節(jié)能力。但由于給水流量大，通過 361閥 (啟動分離器貯水罐溢流調(diào)節(jié)閥 )排到凝汽器的水量就大，熱損失增多。另一方面，給水量增加后，相應(yīng)的燃料量增加，鍋爐實際產(chǎn)生的蒸汽量并沒有相應(yīng)增加，大部分的熱量都由進(jìn)人啟動分離器儲水罐的水帶人了凝汽器，并且由于燃料量增加，對流受熱面的吸熱量同時增加，造成主蒸汽溫度升得更高。 設(shè)計與安裝方面的原因 減溫水設(shè)計 根據(jù)鍋爐廠設(shè)計，過熱汽減溫水取省煤器出口以使減少汽水混合后焙損失，但在低負(fù)荷時由于減溫水取水點(diǎn)與噴入點(diǎn)間壓降太小，致使減溫水量太小，不足以滿足降低過熱汽溫的要求。因此，在 BHK的設(shè)計思路上，過熱器減溫水在啟動投油槍階段是不用投人的，只需對燃燒工況進(jìn)行調(diào)整，并且控制好給水 /燃料的比率，就完全能夠避免超溫現(xiàn)象，這一點(diǎn)在沁北 2機(jī)組上得到了驗證。