【正文】 分布不均勻，主應力方向發(fā)生變化，當剪切變形較大時，這一變形表現(xiàn)得更為突出。為了克服直接剪切試驗存在的問題，對重大工程及一些科學研究，應采用更為完善的三軸壓縮試驗，三軸壓縮儀是目前測定土抗剪強度較為完善的儀器。直接剪切、三軸和無側(cè)限試驗是室內(nèi)試驗，試樣不可避免地受到擾動，其對土的實際情況反映就會受到影響。十字板剪切試驗是現(xiàn)場測定土的抗剪強度的方法，特別適應于均勻的飽和軟粘土。 57 靈敏度定義為原狀試樣的 無側(cè)限抗壓強度與相同含水率下重塑試樣的無側(cè)限抗壓強度之比，即： uut qqS 39。? 。 在含水率不變的條件下粘土因重塑而軟化 (強度降低 )，軟化后又隨靜置時間的延長而硬化 (強度增長 )的這種性質(zhì)稱為粘土的觸變性。 58 砂土的抗剪強度將受到其密度、顆粒形狀、表面粗糙程度和級配等因素的影響。 59 當砂土受到突發(fā)的動力荷載時，產(chǎn)生很大的孔隙水應力，使有效應力變?yōu)榱悖巴翆⒊尸F(xiàn)出液體的狀態(tài)，該過程稱為砂土的液化。 512 正常固結(jié)土： 當用總應力強度包線表示時， UU 試驗結(jié)果是一條水平線，其不排水強度 uc 的大小與有效固結(jié)應力 c? 有關， CU 和CD 試驗個是一條通過坐標原點的直線；當用有效應力表示試驗結(jié)果時，三種剪切試驗將得到基本相同的強度包線及十分接近的有效應力強度指標。 超固結(jié)土：當用總應力強度包線表示時， UU 試驗結(jié)果是一條水平線，其不排水強度 uc 的大小與有效固結(jié)應力 c? 有關， CU 和 CD試驗個是一條不通過坐標原點的直線；當用有效應力表示試驗結(jié)果時，三種剪切試驗將得 到基本相同的強度包線及十分接近的有效應力強度指標。 第六章 思考題 6 61 如果擋土墻背離填土方向轉(zhuǎn)動或移動時，隨著位移量的逐漸增加，墻后土壓力逐漸減小，當墻后填土達到極限平衡狀態(tài)時土壓力降為最小值，這時作用在擋土墻上的土壓力成為主動土壓力。 當擋土墻為剛性不動時，土體處于靜止狀態(tài)不產(chǎn)生位移和變形，此時作用在擋土墻上的土壓力稱為靜止土壓力。 若墻體向著填土方向轉(zhuǎn)動或移動時，隨著位移量的逐漸增加，當墻后填土達到極限平衡狀態(tài)時增大到最大值，此時作用在擋土墻上的土壓力稱為被動土壓力。 62 靜止土壓力發(fā)生 在擋土墻為剛性、墻體不發(fā)生任何位移的情況下； 主動土壓力發(fā)生在擋土墻背離填土方向轉(zhuǎn)動或移動達到極限平衡狀態(tài)的情況下； 被動土壓力發(fā)生在墻體向著填土方向轉(zhuǎn)動或移動達到極限平衡狀態(tài)的情況下。 63 可以把主動土壓力看作是滑動塊體在自重應力下克服滑動面上的摩擦力而向前滑動的力，當 E 值越大，塊體向下滑動的可能性也越大，所以產(chǎn)生最大 E 值的滑動面就是實際發(fā)生的真正滑動面，因此住動土壓力是主動極限平衡是的最大值。 當擋土墻向填土方向擠壓時，最危險滑動面上的 E 值一定是最小的，因為此時滑動土體所受的阻力最小，最容易被向上推出，所以 作用在墻背上的被動土壓力 pE 值，應是假定一系列破壞面計算出的土壓力中的極小值。 64 朗肯理論 基于土單元體的應力極限平衡條件來建立，采用的假定是墻背面豎直、光滑、填土面為水平，而實際墻背是不光滑的。所以采用 朗肯理論計算出的土壓力值與實際情況相比，有一定的誤差，但偏于保守，即主動土壓力偏大，被動土壓力偏小。 庫侖理論基于滑動塊體的靜力平衡條件來建立，采用的假定是破壞面為平面。當墻背與土體間的摩擦角較大時，在土體中產(chǎn)生的滑動面往往不是一個平面而是一個曲面，此時必然產(chǎn)生較大的誤差 。 65 朗肯土壓力理論是以土單元體的極限平衡條件來建立主動和被動土壓力計算公式的，庫侖理論則是以整個整個滑動土體上力的平衡條件來確定土壓力。 如果假設填土面水平，墻背豎直、光滑，即 0?? ， 0?? ， 00?? ，則無粘土朗肯與庫侖土壓力公式一致。因此，在某種特定條件下，朗肯土壓力理論是庫侖土壓力理論的一個特例。 66 朗肯理論計算出的土壓力值與實際情況相比，有一定的誤差，但偏于保守，即主動土壓力偏大，被 動土壓力偏小。庫侖理論從假定上看對墻背要求不如朗肯理論嚴格，但當墻背與土體間的摩擦角較大時，在土體中產(chǎn)生的滑動面往往不是一個平面而是一個曲面，此時必然產(chǎn)生較大的誤差。如果墻背傾斜角度不大 (? 小于 ?15 )，墻背與土體之間的摩擦較小 ( 0? 小于 ?15 )，采用 庫侖理論計算主動土壓力產(chǎn)生的誤差往往是可以接受的。但擋土墻向擋土擠壓使墻后填土達到被動破壞時，破壞面接 近于一個對數(shù)螺旋面，與平面假設相差很大，不管采用庫侖理論還是朗肯理論計算均有較大誤差，為了簡單起見，被動土壓力的計算，常采用朗肯理論。 第七章 思考題 7 71 天然邊坡的穩(wěn)定性由組成坡體的工程性質(zhì)、水文地質(zhì)條件和巖土體力學性質(zhì)決定；人工邊坡的穩(wěn)定性受土的性質(zhì)、施工質(zhì)量、地下水等控制。 72 影響安全系數(shù)的因素很多，如抗剪強度指標的選用，計算方法和計算條件的選擇等。 偏低。 73 瑞典條分法不考慮條間力作用，畢肖普條分法考慮了土條側(cè)面的作用力，并假定各土條底部滑動面上的抗滑安全 系數(shù)均相同。 瑞典條分法由于忽略了條件力的作用，不 能滿足所有的靜力平衡條件，計算的安全系數(shù)比畢肖普條分法偏低 10%~20%，在滑弧圓心角較大，并且空隙水應力較大時，計算的安全系數(shù)可能比畢肖普條分法小一半。 74 楊布假定條間力合力作用點的位置為已知，不平衡推力法假定為折線滑動面，且條件力的合力與上一條土條底面平行。 不能。 75 在不同的工期，隨土的固結(jié)，抗剪強度不斷增加，土坡穩(wěn)定的安全系數(shù)會不斷發(fā)生變化。不同工程中，由于抗剪強度指標的選用，計算方法和計算條件的選擇，容許安全系數(shù)會有所不同。 第八章 思考題 8 81 在進行地基基礎設計時，地基必須滿足如下條件 ： (1)建筑物基 礎的沉降或沉降差必須在該建筑物所允許的范圍之內(nèi) (變形要求 )； (2)建筑物的基地壓力應該在地基所允許的承載能力之內(nèi) (穩(wěn)定要求 )。 如果沉降或沉降差過大超過了建筑物的允許范圍，則可能導致上部結(jié)構(gòu)開裂、傾斜甚至于毀壞；如果荷載過大，超過地基的承載能力，將使地基產(chǎn)生滑動破壞，即地基的承載能力不足以承受如此大的荷載將導致建筑物倒坍。 82 地基發(fā)生剪切破壞的形式可分為三種：整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖剪破壞。 83 地基發(fā)生整體剪切破壞的過程和特征是：當基礎上荷載較小，基地壓力 p 也較小 時，基礎沉降 S 隨基地壓力 p 的增加近似成 線形變化關系，當 p 小于 crp 時，地基土處于線形變形階段，地基土任何一點均未達到極限平衡狀態(tài)；當基礎上荷載較大使基地壓力 p大于 crp 時， p 與 S 的關系成為曲線，當 p 大于等于 crp 而小于 uf 時，地基土處于彈塑性變形階段，地基土在 crp 作用下在基礎邊緣首先達到極限平衡狀態(tài)開始后，隨 p 的增大，塑性區(qū)的范圍逐漸增大，直到 p 達到 uf 時，地基土塑性區(qū)連成一片，基礎急速下沉，側(cè)邊地基土向上隆起。地基形成連續(xù)滑動面而破壞，地基完全喪失承載能力。 84 不嚴謹。因為在推導過程中，假設 靜止側(cè)壓力系數(shù)為 1，與實際情況并不完全符合。 85 因為首先要確定地基發(fā)生破壞的形式和基礎的深淺，所以必須假設滑動面。 斯開普頓極限承載力公式比較符合實際破壞面推算的結(jié)果。普朗特假設滑動面比較符合實際，但不考慮基礎底面以下土的自重，故而是不合理的。 86 規(guī)范方法中，影響地基承載力的因素為承載力系數(shù) bM ， dM ， cM 。 理論方法中，影響地基承載力的因素為地基承載力系數(shù) rN ， qN ， cN 。 當土的強度較高時地基的實際承載力大于理論公式的計算值，故規(guī)范在應用理論公式時作了修正。 87 軟弱下臥層，在受到荷載作用時將會產(chǎn)生較大變形，影響基礎及上部建筑物的穩(wěn)定，因此必須進行軟弱下臥層的承載力計算。