【正文】 ： permyxX EIlF ?? ?? 3 ，合格 pe rmxyY EIlF ?? ?? 3 ，合格 例 1： 以載重 1000kg，速度 正常使用，運行工況下，根據(jù) GB5788— 2022 附錄 ：對于中心懸掛和導向的對重或平衡重，重力的作用點應考慮相對于其重心的偏差，水平斷面的偏心在寬度方向至少為 5%，深度方向至少為 10%，故：副軌為 TK5A的型號進行計算 附： DxX方向對重尺寸 ,即對重深度 ,200mm DyY方向對重尺寸 ,即對重寬度 ,1130mm Mcwt對重質量重心和質量， Mcwt= 1880kg n導軌數(shù)量 ,2 h對重導靴之間的距離， 1200mm k1電梯起制動時沖擊系數(shù)， k2附加部件的沖擊系數(shù) ,為 FXX軸上的作用力 ,N FyY軸上 的作用力 ,N Fk對重作用于一根導軌上的壓力 ,N gn 標準重力加速度， l導軌支架的最大間距， 2022mm MXX軸上的彎矩 ,Nmm MyY軸上的彎矩 ,Nmm WXX軸上的抗彎模量 , WyY軸上的抗彎模量 , σ XX軸上的彎曲應力 ,MPa σ yY軸上的彎曲應力 , MPa σ F局部翼緣彎曲應力 ,MPa σ 彎曲和壓縮的復合應力 , N/mm2 σ c 彎曲和壓彎的復合應力 , N/mm σ m彎曲應力 , N/mm2 σ k壓彎應力 , N/mm2 δ XX軸上的撓度 ,mm δ yY軸上的撓度 ,mm IXX軸上的截面慣性矩 , IyY軸上的截面慣性矩 , E彈性模量， c導軌導向部分與底腳連接部分的寬度， 8mm M附加裝置（部分電纜，補償鏈等）作用于一根導軌上的力， N A導軌的橫截面積， 617mm2 ω 其值由 λ=l/i 細長比確定 , i最小回轉半徑， δ perm許用撓度在 X， Y方向都為 8mm, σ perm許用應力， MPa， σ perm=Rm/St （在正常使用時σ perm=195 MPa，） Rm抗拉強度， MPa， St安全系數(shù) 電梯起制動時對重導軌受力最大，對此進行較核 ： Fx= nh XMgk Pcwtn1 My= 163lFx yyy WM?? Fy=nhYMgk Pcwtn211 Mx= 163lFy xxx WM?? 代入得： NF x ?? ????? NF y 20 8412 00221 3018 ??? ????? mmNlFM yx ??????? 200 0208 43163 mmNlFM xy ??????? axxx MPWM 36 ????? ?? ayyy MPWM 36 ????? ?? ： NnMgkF c w tnC 184432 ????? A MkFCK ?? )( 2?? aK MP73617 )( ?????? ： ape r mayxm MPMP 2222 ??????? ???? ,合格 ap e r mmkc ???????? ???? ，合格 ： ape r maxF MPMPC F 22 ?????? ??，合格 ： mmmmEIlF pe r myxX )2022( 4533 ??????? ???? ??，合格mmmmEIlF pe r mxyY )2022( 45 33 ??????? ???? ?? ，合格 故，對重導軌使用 TK5A滿足要求。 例 2： 以載重 2022kg，速度 正常使用，運行工況下，根據(jù) GB5788— 2022 附錄 ：對于中心懸掛和導向的對重或平衡重，重力的作用點應考慮相對于其重心的偏差 ，水平斷面的偏心在寬度方向至少為 5%，深度方向至少為 10%，故：副軌為 T75的型號進行計算 附： DxX方向對重尺寸 ,即對重深度 ,300mm DyY方向對重尺寸 ,即對重寬度 ,1130mm Mcwt對重質量重心和質量， Mcwt= 3200kg n導軌數(shù)量 ,2 h對重導靴之間的距離， 1394mm k1電梯起制動時沖擊系數(shù)， k2附加部件的沖擊系數(shù) ,為 FXX軸上的作用力 ,N FyY軸上的作用力 ,N Fk對重作用于一根導軌上的壓力 ,N gn 標準重力加速度， l導軌支架的最大間距， 2022mm MXX軸上的彎矩 ,Nmm MyY軸上的彎矩 ,Nmm WXX軸上的抗彎模量 , WyY軸上的抗彎模量 , σ XX軸上的彎曲應力 ,MPa σ yY軸上的彎曲應力 , MPa σ F局部翼緣彎曲應力 ,MPa σ 彎曲和壓縮的復合應力 , N/mm2 σ c 彎曲和壓彎的復合應力 , N/mm σ m彎曲應力 , N/mm2 σ k壓彎應力 , N/mm2 δ XX軸上的撓度 ,mm δ yY軸上的撓度 ,mm IXX軸上的截面慣性矩 , IyY軸上的截面慣性矩 , E彈性模量， c導軌導向部分與底腳連接部分的寬度， 8mm M附加裝置（部分電纜，補償鏈等）作用于一根導軌上的力， N A導軌的橫截面積， 1099mm2 ω 其值由 λ=l/i 細長比確定 , i最小回轉半徑， 62mm δ perm許用撓度在 X， Y方向都為 8mm, σ perm許用應力， MPa， σ perm=Rm/St （在正常使用時σ perm=195 MPa，） Rm抗拉強度， MPa， St安全系數(shù) 電梯起制動時對重導軌受力最大，對此進行較核 ： Fx= nh XMgk Pcwtn1 My= 163lFx yyy WM?? Fy=nhYMgk Pcwtn211 Mx= 163lFy xxx WM?? 代入得： NF x 20313942 ?? ????? NF y 30 5413 94221 3032 ??? ????? mmNlFM yx ??????? 202230543163 mmNlFM xy ??????? 20222033163 axxx MPWM 36 ????? ?? ayyy MPWM 36 ????? ?? ： NnMgkF c w tnC 313922 ????? A MkFCK ?? )( 2?? aK )( ?????? ： ape r mayxm MPMP 2222 ??????? ???? ,合格 ap e r mmkc ???????? ???? ，合格 ： ape r maxF MPMPC F 22 ?????? ??，合格 ： mmmmEIlF pe r myxX )2022( 4533 ??????? ???? ??，合格 mmmmEIlF pe r mxyY )2022( 45 33 ??????? ???? ?? ，合格 故，對重導軌使用 T75滿足要求。 第 3章 轎廂 轎架安全系數(shù)計算： 電梯起制動頻繁 ，轎廂載重重量經常變化，所以轎架上梁和立梁應按疲勞載荷進行計算和驗算疲勞載荷安全系數(shù)。 轎架上梁計算 額定載重量： Q 轎廂自重： P 計算轎架上梁最大彎矩 ? ?2 1m ax gLQPM ?? L1：反繩輪輪中心到上梁邊的距離 計算轎架上梁彎曲應力 轎架上梁由槽鋼組成，抗彎截面系數(shù)為 W ，則彎曲應力為： WM2σ max1 ? 驗算轎架上梁疲勞強度安全系數(shù) ? ? 2σσ ?? bn ， 故疲勞載荷安全系數(shù)滿足要 求。 轎架下梁計算 額定載重量： Q 轎廂自重： P 安全鉗：漸進式安全鉗 轎廂在安全鉗動作時，轎架下梁兩端被安全鉗夾住，由于貨梯轎底直接支撐在轎架下梁下，所以可以把轎廂自重和貨物載重看做均布載荷作用在轎架下梁上， 計算安全鉗工作時轎架下梁的最大彎矩 式中 1k 為漸進式安全鉗的沖擊系數(shù)，由 GB/T75882022表 G2查得， 1k = 安全鉗動作時轎架下梁的彎曲應力 轎架下梁由槽鋼組成， w WM2σ max1 ? 驗算安全鉗動作時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù) ? ? ?? bn 故，安全系數(shù)滿足要求 轎廂撞擊緩沖器時，轎架下梁計算 轎廂在撞擊緩沖器時，轎架下梁上面有均布的轎廂自重和載重用，下面有個緩沖力作用 8)( 21m a x LL QPgkM n ???轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的最大彎矩 2)(421LL QPgM n ??? 計算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的彎曲應力 WM21?? 驗算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁沖擊載荷的安全 系數(shù) ? ? ?? ??bn 轎架立梁的計算 轎架立梁所受拉力的計算 ? ?2 ntt gqbnbqnQPF ?????? 轎架立梁的拉伸應力 AF?1σ 由于立梁采用槽鋼，查表得出橫截面積 A 計算轎廂自重和乘客載重的偏心力 ? ?h PyQygF pqny ?? 計算隨行電纜和補償鏈的偏心力 ? ?h qbnbqngYF ttnmm ???? Ym— 隨行電纜和補償鏈的偏心距 轎架立梁所受彎矩 ? ?4 hFFM my ?? 轎架立梁的彎曲應力 wM?2? 計算轎架立梁復合應力 ? ? 21 ??? ?? 驗算轎架立梁疲勞載荷安全系數(shù) 因為轎架立梁采用槽鋼，故取 b? ，所以疲勞載荷安全系數(shù)為： ? ?2 ntt gqbnbqnQPF ??????? ???bn? 故滿足要求 例 1： 以載重 1000kg，速度 轎架上梁計算 額定載重量： Q=1000kg 轎廂自重： P=1380kg 計算轎架上梁最大彎矩 ? ? ? ? mNgLQPM ???????? 103792 1m a x 計算轎架上梁彎曲應力 抗彎截面系數(shù)為 3610168 mW ?? ，則彎曲應力為： MP aWM 103792σ 6m a x1 ????? 驗算轎架上梁疲勞強度安全系數(shù) MPab 370σ = ，所以疲勞載荷安全系數(shù)為 ? ? ???? bn ， 故疲勞載荷安全系數(shù)滿足要求。 轎架下梁計算 額定載重量： Q=1000kg 轎廂自重： P=1380kg 安全鉗：漸進式安 全鉗 轎廂在安全鉗動作時，轎架下梁兩端被安全鉗夾住，由于貨梯轎底直接支撐在轎架下梁下，所以可以把轎廂自重和貨物載重看做均布載荷作用在轎架下梁上 計算安全鉗工作時轎架下梁的最大彎矩 式中 1k 為漸進式安全鉗的沖擊系數(shù)，由 GB/T75882022表 G2查得， 1k = 安全鉗動作時轎架下梁的彎曲應力 轎架下梁由 2根折彎件組成， 3610160 mw ?? MP aWM 103792σ 6m a x1 ????? 驗算安全鉗動作時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù) ? ? ???? bn 故，安全系數(shù)滿足要求 轎廂撞擊緩沖器時，轎架下梁計算 轎廂在撞擊緩沖器時，轎架下梁上面有