【正文】 588— 2022《電梯制造與安裝安全規(guī)范》附錄 M，曳引應滿足下條件 fa21 e?TT 用于轎廂裝載和緊急制動工況 fa21 e?TT 用于轎廂滯留工況（對重壓在緩沖器上，曳引機向上方向旋轉） 曳引條件計算有關參數(shù) a— 轎廂制停時的減速度 m/s2 e — 自然常數(shù) α — 鋼絲繩在曳引輪上的包角， β — 曳引輪上繩槽的下部切口角 γ — 繩槽的夾角 μ — 鋼絲繩與曳引輪材料之間摩擦系數(shù) 裝載工況， 取μ = 緊急制停工況， 取101 v??? 轎廂滯留工 況， 取μ = 鋼絲繩與曳引輪當量摩擦系數(shù) f 計算，當為 U 型槽時，使用下列公式計算 : ???????? s ins in 2s in2c o s4?????????? ??f 鋼絲繩與曳引輪當量摩擦系數(shù) f計算，當為 V型槽時，使用下列公式計算 轎廂裝載和緊急制停的工況： ????? sin 2sin14 ?????? ??f ，對于未經(jīng)硬化處理的槽； 2sin1???f ，對于經(jīng)硬化處理的槽； 轎廂滯留的工況： 2sin1???f ，對于硬化和未硬化處理的槽。 曳引輪兩側鋼絲繩的張力 T1和 T2計算 轎廂裝載工況： T1 /T2 的靜態(tài)比值按轎廂裝有 125%額定載荷在井道中最不利的位置是：位于最低層站 。 滿載轎廂在井道下部下行，緊急制動，曳引繩不打滑 nss gHqnr PQT ??????? ????? nbbcw t gr HqnMT ?????2 轎廂緊急制動工況： T1 /T2 的動態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站，滑輪慣量折算和導軌摩擦力因數(shù)值小忽略不計 空載轎廂在井道上部上行時，緊急制動，曳引繩不打滑 ? ? )(1 agHqnr agMT nssnc w t ??????? ? ? ? ?r agHqnHqPT nbbt ????????2 轎廂滯留工況： T1 /T2 的靜態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站。 空載轎廂在井道上部上行時，滯留工況時，曳引繩不打滑 ? ?r gHqnHqPT nbbt ???????1 nss gHqnT ????2 轎廂裝載工況曳引條件計算 ?fe21＜TT 緊急制停工況曳引條件計算 ?fe21＜TT 轎廂滯留工況曳引條件計算 ?fe21＞TT 例 1：以載重 1000kg，速度 α — 鋼絲繩在曳引輪上的包角， α =158176。 β — 曳引輪上繩槽的下部切口角，β =95176。 γ — 繩槽的夾角， γ =30176。 μ — 鋼絲繩與曳引輪材料之間摩擦系數(shù) 裝載工況， 取μ = 緊急制停工況， 取101 v???= 轎廂滯留工況， 取μ = f計算，因為 U型槽 : ???????? s ins in 2s in2c o s4?????????? ??f 裝載工況， f= 緊急制停工況， f= 轎廂滯留工況， f= 曳引輪兩側鋼絲繩的張力 T1和 T2計算 轎廂裝載工況： T1/T2 的靜態(tài)比值按轎廂裝有 125%額定載荷在井道中最不利的位置是：位于最低層站 。 nss gHqnr PQT ??????? ????? =14960N nbbcw t gr HqnMT ?????2=10207N 轎廂緊急制動工況： T1 /T2 的動態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高 層站，滑輪慣量折算和導軌摩擦力因數(shù)值小忽略不計 ? ? )(1 argHqnr agMT nssnc w t ???????? =11950N ? ? ? ?r agHqnHqPT nbbt ????????2 =7645N 轎廂滯留工況： T1 /T2 的靜態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站。 ? ?r gHqnHqPT nbbt ???????1 =8056N nss gHqnT ????2 =2060N 轎廂裝載工況曳引條件計算 f21 ??? ?＜TT 緊急制停工況曳 引條件計算 f21 ??? ?＜TT 轎廂滯留工況曳引條件計算 f21 ??? ?＞TT 結論：上述計算結果均滿足曳引條件驗算。 例 2：以載重 2022kg，速度 α — 鋼絲繩在曳引輪上的包角， α =180176。 β — 曳引輪上繩槽的下部切口角，β =95176。 γ — 繩槽的夾角， γ =30176。 μ — 鋼絲繩與曳引輪材料之間摩擦系數(shù) 裝載工況， 取μ = 緊急制停工況， 取101 v???= 轎廂滯留工況， 取μ = f計算，因為 U型槽 : ???????? s ins in 2s in2c o s4?????????? ??f 裝載工況， f= 緊急制停工況， f= 轎廂滯留工況， f= 曳引輪兩側鋼絲繩的張力 T1和 T2計算 轎廂裝載工況： T1/T2 的靜態(tài)比值按轎廂裝有 125%額定載荷在井道中最不利的位置是：位于最低層站 。 nss gHqnr PQT ??????? ????? =24721N nbbcw t gr HqnMT ?????2=15696N 轎廂緊急制動工況： T1 /T2 的動態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站，滑輪慣量折算和導軌摩擦力因數(shù)值小忽略不計 ? ? )(1 argHqnr agMT nssnc w t ???????? = 18334N ? ? ? ?r agHqnHqPT nbbt ????????2 =10474N 轎廂滯留工況： T1 /T2 的靜態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站。 ? ?r gHqnHqPT nbbt ???????1 =10474N nss gHqnT ????2 =1373N 轎廂裝載工況曳引條件計算 f21 ??? ?＜TT 緊急制停工況曳引條件計算 f21 ??? ?＜TT 轎廂滯留工況曳引條件計算 f21 ??? ?＞TT 結論：上述計算結果均滿足曳引條件驗算。 曳引鋼絲繩安全系數(shù)驗算 滑輪的等效數(shù)量計算 Nequiv= Nequiv(t) + Nequiv(p) 式中： Nequiv(t)— 曳引輪的等效數(shù)量，查 GB7588— 2022附錄 N中 N1表 Nequiv(p)— 導向輪的等效數(shù)量，而 Nequiv(p)= Kp (Nps + 4Npr) 式中： Kp— 跟曳引輪和滑輪直經(jīng)有關的系數(shù)， 4?????????ptp DDK Nps— 引起簡單彎折的滑輪數(shù)量， Npr— 引起反向彎折的滑輪數(shù)量， Nequiv(p)= Kp (Nps + 4Npr) Nequiv= Nequiv(t) + Nequiv(p) 最小安全系數(shù)：????????????????????????????????????????????????????????????6 g)( 9 5lo g6 8 3 10rtrteq u ivdDdDNfS 鋼絲繩安全系數(shù)驗算 Pp— 單根鋼絲繩破斷拉力 kN dr— 曳引鋼絲繩直徑 鋼絲繩規(guī)格型號 T — 轎廂側最大鋼絲繩靜拉力 nss gHqnr QPT ??????? ????? TPnS psf ?? 如 Sf大于查表所得許用應力，則滿足要求。 例 1：以載重 1000kg，速度 ，鋼絲繩規(guī)格為 8X19S+FC 的乘客電梯進行計算 曳引鋼絲繩安全系數(shù)驗算 滑輪的等效數(shù)量計算 Nequiv= Nequiv(t) + Nequiv(p) 式中： Nequiv(t)— 曳引輪的等效數(shù)量，查 GB7588— 2022附錄 N中 N1表 查表得： Nequiv(t)= Kp— 跟曳引輪和滑輪直經(jīng)有關的系數(shù)， 444 4 04 0 0 ????????????????ptp DDK = Dp— 除曳引輪外所以滑輪的平均直徑 Nps— 引起簡單彎折的滑輪數(shù)量， Nps=1 Npr— 引起反向彎折的滑輪數(shù)量， Npr=0 Nequiv(p)= Kp (Nps + 4Npr)= Nequiv= Nequiv(t) + Nequiv(p)= 最小安全系數(shù)????????????????????????????????????????????????????????????6 g)( 9 5lo g6 8 3 10rtrteq u ivdDdDNfS = 鋼絲繩安全系數(shù)驗算 Pp— 單根鋼絲繩破斷拉力 dr— 曳引鋼絲繩直， dr=10mm 鋼絲繩規(guī)格型號 T — 轎廂側最大鋼絲繩靜拉力 nss gHqnr QPT ??????? ????? =14960N TPnS psf ?? =＞ 故鋼絲繩安全系數(shù)滿足要求。 例 2：以載重 2022kg，速度 ，鋼絲繩規(guī)格為 8X19S+FC的載貨電梯進行計算 曳引鋼絲繩安全系數(shù)驗算 滑輪的等效數(shù)量計算 Nequiv= Nequiv(t) + Nequiv(p) 式中： Nequiv(t)— 曳引輪的等效數(shù)量，查 GB7588— 2022附錄 N中 N1表 查表得： Nequiv(t)= Kp— 跟曳引輪和滑輪直經(jīng)有關的系數(shù)， 445 4 06 6 0 ????????????????ptp DDK = Dp— 除曳引輪外所以滑輪的平均直徑 Nps— 引起簡單彎折的滑輪數(shù)量， Nps=1 Npr— 引起反向彎折的滑輪數(shù)量 ， Npr=0 Nequiv(p)= Kp (Nps + 4Npr)= Nequiv= Nequiv(t) + Nequiv(p)= 最小安全系數(shù)????????????????????????????????????????????????????????????6 g)( 9 5lo g6 8 3 10rtrteq u ivdDdDNfS = 鋼絲繩安全系數(shù)驗算 Pp— 單根鋼絲繩破斷拉力 dr— 曳引鋼絲繩直， dr=13mm 鋼絲繩規(guī)格型號 T — 轎廂側最大鋼絲繩靜拉力 nss gHqnr QPT ??????? ????? =23740N TPnS psf ?? =＞ 故鋼絲繩安全系數(shù)滿足要求。 例 1：以載重 1000kg，速度 鋼絲繩與其端接裝置的結合處按照 GB7588 第 條的規(guī)定，至少應能承受鋼絲繩最小破斷負荷的 80%?，F(xiàn)端接裝置采用材 料是 30鋼，螺紋直徑是 M16（粗牙、螺距 2mm）。端接裝置最危險截面在螺紋內(nèi)徑處。 內(nèi)徑 d1= 中徑 d2= H= 其中： d3=d1H/6= 表 3 螺紋性能等級為 級，σ S=480MPa 式中： SP—— 保證載荷， N； σ S—— 屈服極限， MPa。 AS—— 螺紋公稱應力截面積， mm2。 8 19S+FC— 10— 1500（單）