【正文】 面的式子求?。? 1 100 +136Vsb s FC L ZF A K C? 1 VT s FCF A K C? 其中， 1F 為泛點率， %； VC 為氣相負(fù)荷因數(shù)， VVs LVCV ???? ?； FC 為泛點負(fù)荷因數(shù)，可通過查圖 217 浮閥塔板泛點負(fù)荷因數(shù)圖求得，由 /V Kg m? ? ，可查得 ? ； sK 為系統(tǒng)因數(shù)； Z 為液相流程長，對單流式 2 dZ D W?? ， m； bA 為液流面積，對單流式 2b T dA A A?? 。 將 數(shù) 據(jù) 代 入 ， 可 分 別 求 得 2 .9 7 21 .9 9 0 3 0 .1 2 0 78 1 1 .3 2 5 2 .9 7 2VC ? ? ??，16 00 2 18 28 8Zm? ? ? ?， 09 6 2 3 49 6bAm? ? ? ?，故 1 1 0 0 0 .1 2 0 7 + 1 3 6 0 .0 0 4 8 1 .2 2 8 8 5 7 .9 11 .7 4 9 6 1 0 .1 2 7F ? ? ????? 1 1 0 0 0 .1 2 0 7 6 0 .6 20 .7 8 2 .0 0 9 6 1 0 .1 2 7F ?? ? ? 泛點率應(yīng)取兩者中的較大值，即 1 ? ，小于 80%82%。 （ 4）降液管內(nèi)液面高度 降液管內(nèi)液層高度 dH 超過一定值以后，就可能因液體所攜帶的泡沫充滿整個降液管而發(fā)生“淹塔”（即降液管液泛），使塔的正常操作被破壞。 降液管內(nèi)液面高度 d w ow d pH h h h h h? ? ? ? ? ? h? 為塔板上的液面落差，浮閥塔很小，一般可忽略； dh 為液層流過降液管時的阻力損失， m 液柱，由兩部分組成， 12d d dh h h??； 其中， w bA l h m? ? ? ?，從而可得 2 2 31 0 . 0 0 4 80 . 1 5 3 ( ) 0 . 1 5 3 ( ) 1 . 3 4 1 01 . 0 2 4 2 0 . 0 5sdwbLhmlh ?? ? ? ? ?? 液 柱 2 2 31 0 .0 0 4 8= 0 .1 0 .1 ( ) 0 .8 7 1 00 .0 5 1 2sdrLA ?? ? ? ?（ ） 液 柱 故 3 3 31. 34 10 1. 34 10 2. 21 10dhm? ? ?? ? ? ? ? ? 液 柱。 從而 5 193 022 870 585dHm? ? ? ? ? 液 柱。 為防止淹塔，應(yīng)使 ()d T wH H h???，取 ?? ，可得( ) 5 585T w dH h H? ? ? ? ?，故不會發(fā)生淹塔。 （ 5）漏液 塔板上液體的泄漏量隨閥重、氣相密度、閥孔氣速、閥的開度的增加而減少，而隨液層厚度的增加而增加，其中閥重及閥孔氣速的影響最為顯著。 對 F1 重閥，其泄露點的閥孔動能因數(shù)可通過下式計算： 0. 19 0. 02 7 0. 21 a wF h L?? 其中， 0 0 .2 7 7 00 .2 0 6 81 .3 3 9 8a aAA?? ? ?， 代 入 數(shù) 據(jù) ， 可 得0 .1 9 0 .0 2 7 0 .2 1 92 .9 6 8 0 .2 0 6 8 0 .0 5 1 6 .8 2 3 .7 6oaF ? ? ? ? ?，實際閥孔動能因數(shù)為 ，不會發(fā)生泄露。 （ 6）液體再降液管內(nèi)的停留時間及流速 液體在降液管內(nèi)的停留時間不足，將使液體中所夾帶的氣泡來不及分離而帶至下一層板，使塔板效率下降。這種不正常的操作狀況稱為降液管超負(fù)荷。 ① 液體在降液管內(nèi)的停留時間 液體在降液管內(nèi)的停留時間可通過下式計算 0 .5 0 .0 4 5 0 .1 3 6 .1 10 .0 0 4 7 8TdsHA sL? ??? ? ? 根據(jù)經(jīng)驗，一般要求 3~5s?? ，降液管停留時間符合經(jīng)驗值。 ② 液體在降液管內(nèi)的流速 液體在降液管內(nèi)的流速 0 .0 0 4 7 8 0 .0 3 6 8 /0 .1 3sd dLu m sA? ? ?；液體的允許氣速可通過下面的方法計算： m a x( ) 0 .1 7 0 .1 7 1 0 .1 7 /dsu K m s? ? ? ? 當(dāng) HT 時，也可用下式計算 33m a x( ) 7 .9 8 1 0 ( ) 7 .9 8 1 0 1 0 .0 4 5 ( 8 1 1 .3 3 2 .9 7 ) 0 .1 5 2 2 /d s T L Vu K H m s????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 取二者中的最小者，則 m ax( ) 22 /du m s? ，要求液體再降液管內(nèi)的實際流速小于或等于允許流速的 倍，取下限 ，得 m a ( ) 522 065 /du m s? ? ?，大于，即降液管停留時間符合要求。 塔底最后一 塊板 （ 1）基本物性 由前面的計算結(jié)果知：塔頂?shù)诙K板的氣相密度為 /V Kg m? ? ，液相密度近似與塔頂?shù)谝粔K板密度相同，即 376 3 /L Kg m? ? ，液相體積流量為 /sL m h? ，氣相體積流量為 363 22 .58 /sV m h? ，液相表面張力為 /mN m? ? ， ? ，查表可得塔底最后一塊板條件下，苯的氣相粘度為 102 .A mPa s? ? ，甲苯的粘度為 093 .B mPa s? ? ，氣相粘度為 2 3 3 .V m Pa s? ? ? ? ? ?。 （ 2）塔板壓力降 塔板壓力降 p? 可認(rèn)為由三部分組成，即為氣流通過干塔板的壓力降 cp? 、通過液層的壓力降 1p? 及客服液相表面張力的壓力降 p?? 三者之和： 1cp p p p?? ? ? ? ? ? ? a、干板壓力降 ch 氣流通過干塔板的阻力在浮閥全開前、后是不相同的，閥全開前，阻力主要是由閥重引起，而全開后，阻力則隨氣流通過閥孔的速度的平方而變化。 33gF1 重閥，全開前的干板壓降為： 6 .7 51 9 .9 1 9 .9 0 .0 3 6 37 6 5 .1 3c Luhm?? ? ? ? 液 柱 全開后的干板壓降為 2 20 6 .7 5 3 .3 6 85 .2 7 5 .2 7 0 .0 5 4 92 2 9 .8 1 7 6 5 .1 3Vc Lu g ??? ? ? ? ?? 液 柱 b、液層壓力降 39。1h 氣體通過液層的壓力降應(yīng)等于液層的靜壓，若忽略板上的液面落差，則 39。1 ()w owh h h??? 其中， ? 為充氣系數(shù)，一般可取 ； wh 為出口堰高， m； owh 為堰上液頭高， m。 對于平口堰 2 0284 ( )howwLhEl? 其中， hL 為液相體積流率， 3/mh； E 為液流收縮系數(shù)。 液流收縮系數(shù)是考慮到塔壁對堰附近的液流所起的收縮作用，可由圖 216液流收縮系數(shù)圖查取，圖中的橫坐標(biāo) 為2 .5 2 .58 1 0 8 1 0 1 2 .6 5 / 3 6 0 0 2 .6 8 1 6( ) (1 .0 2 )w Ll ???，由圖可讀得液流收縮系數(shù)為 ? ，可進(jìn)一步求得堰上液頭高 231 2 .6 50 .0 0 2 8 4 1 .0 3 2 ( ) 0 .0 1 5 71 .0 2 4 2owhm? ? ? ? 液 柱 又已知出口堰高 ? ，取 ?? ，可得液層壓力降 39。1 0. 5 ( 0. 01 57 0. 05 ) 0. 03 28? ? ? ? 液 柱 c、克服表面張力的壓力降 h? 克服表面張力的壓力降為 32 2 0 .0 1 7 0 0 .5 3 1 00 .0 0 8 5 7 6 5 .1 3 9 .8 1LhmHg? ?? ??? ? ? ??? 液 柱，很小，一般可忽略。 （ 3）霧沫夾帶量 ① 上升氣流的霧沫夾帶量與板間距、液層厚度、氣速、液相物性和塔板結(jié)構(gòu)有關(guān)，一般工業(yè)上正常操作的霧沫夾帶量長控制在 ? Kg 霧沫 /Kg 氣體，對浮閥塔板常用阿列克山德羅夫經(jīng)驗式計算霧沫夾帶量： 3 .71 2(0 .0 5 2 1 .7 2 ) ()nTAh ue Hm???? 其中， e 為霧沫夾帶量， Kg 霧沫 /Kg 氣體； ? 為塔的有效鼓泡面積 aA 與塔全截面積 TA 之比，即 /aTAA； ? 系數(shù)，對浮閥塔 ~?? ，當(dāng)氣速接近泛點氣速時取高值，速度較小時取低值； 1h 為板上液層高度， 1=+w owh h h ， mm； 又有 5 0 .2 9 5 0 .4 2 55 .6 3 1 0 ( ) ( )LVLVVm?????? ??? 其中， L? 為液相表面張力， dyne/cm； V? 為氣相粘度， 2./kgs m ； A ， n 為常數(shù)，查表得 ? ， ? ； 代入數(shù)據(jù)，可得 5 0 .2 9 5 0 .4 2 571 6 .9 7 6 7 6 5 .1 3 3 .3 6 85 .6 3 1 0 ( ) ( ) 0 .5 5 1 83 .3 6 8 9 .5 1 1 0m ? ??? ? ??，取 ? ? ，1 .3 3 9 8 / 2 .0 0 9 6 0 .6 6 6 7? ??，從而可得 . 9 5 20 . 1 5 9 ( 0 . 0 5 2 6 5 . 6 6 1 . 7 2 ) 6 . 7 5( ) 0 . 0 3 5 5 /4 5 0 0 . 8 0 . 6 6 6 7 0 . 5 5 1 8e K g K g? ? ??? 霧 沫 氣 體 ② 核算泛點率 所謂泛點，是廣義地指塔內(nèi)液面泛濫（包括過量霧沫夾帶）而導(dǎo)致的塔效率劇降的操作點。泛點率是一種統(tǒng)計的關(guān)聯(lián)值，它的意義是設(shè)計負(fù)荷與泛點負(fù)荷之比，以百分率表示。浮閥塔的泛點率可由下面的式子求取： 1 100 +136Vsb s FC L ZF A K C? 1 VT s FCF A K C? 其中， 1F 為泛點率， %； VC 為氣相負(fù)荷因數(shù)， VVs LVCV ???? ?； FC 為泛點負(fù)荷因數(shù)，可通過查圖 217浮閥塔板泛點負(fù)荷因數(shù)圖求得，由 33. 36 8 /V Kg m? ? ，可查得 ? ； sK 為系統(tǒng)因數(shù)； Z 為液相流程長，對單流式 2 dZ D W?? ， m； bA 為液流面積，對單流式 2b T dA A A?? 。 將 數(shù) 據(jù) 代 入 ， 可 分 別 求 得 3 .3 6 81 .7 5 6 3 0 .1 1 6 87 6 5 .1 3 3 .3 6 8VC ? ? ??，16 00 2 18 28 8Zm? ? ? ?， 09 6 2 3 49 6bAm? ? ? ?，故 1 1 0 0 0 .1 1 6 8 + 1 3 6 0 .0 0 3 5 1 .2 2 8 8 5 5 .6 41 .7 4 9 6 1 0 .1 2 6F ? ? ????? 1 1 0 0 0 .1 2 0 6 5 9 .1 30 .7 8 2 .0 0 9 6 1 0 .1 2 6F ?? ? ? 泛點率應(yīng)取兩者中的較大值，即 1 ? ，小于 80%82%。 （ 4）降液管內(nèi)液面高度 降液管內(nèi)液層高度 dH 超過一定值以后，就可能因液體所攜帶的泡沫充滿整個降液管而發(fā)生“淹塔”（即降液管液泛），使塔的正常操作被破壞。 降液管內(nèi)液面高度 d w ow d pH h h h h h? ? ? ? ? ? h? 為塔板上的液面落差，浮閥塔很小，一般可忽略； dh 為液層流過降液管時的阻力損失， m 液柱，由 兩部分組成， 12d d dh h h??； 其中， w bA l h m? ? ? ?，從而可得 2 2 31 0 . 0 0 3 50 . 1 5 3 ( ) 0 . 1 5 3 ( ) 0 . 7 2 1 01 . 0 2 4 2 0 . 0 5sdwbLhmlh ?? ? ? ? ?? 液 柱 2 2 31 0 .0 0 3 5= 0 .1 0 .1 ( ) 0 .4 7 1 00 .0 5 1 2sdrLA ?? ? ? ?（ ） 液 柱 故 3330. 72 10 0. 47 10 1. 19 10dhm???? ? ? ? ? ? 液 柱。 從而 5 157 012 882 551dHm? ? ? ? ? 液 柱。 為防止淹塔，應(yīng)使 ()d T wH H h???，取 ?? ，可得( ) 5 551T w dH h H? ? ? ? ?，故不會發(fā)生淹塔。 （ 5）漏液 塔板上液體的泄漏量隨閥重、氣相密度、閥孔氣速、閥的開度的增加而減少，而隨液層厚度的增加而增加，其中閥重及閥孔氣速的影響最為顯著。 對 F1 重閥，其泄露點的閥孔動能因數(shù)可通過下式計算： 0. 19 0. 02 7 0. 21 a wF h L?? 其中， 0 0 .2 7 7 00 .2 0 6 81 .3 3 9 8a aAA?? ? ?， 代 入 數(shù) 據(jù) ， 可 得0 .1 9 0 .0 2 7 0 .2 1 92 .9 6 8 0 .2 0 6 8 0 .0 5 1 2 .6 5 3 .4 8oaF ? ? ? ? ?，實際