【正文】 Z1 滿足 25 滿足 733 大偏壓 327 4C18(1018mm2) 滿足 一層 Z2 滿足 27 滿足 286 大偏壓 143 4C18(1018mm2) 滿足 Z1 滿足 27 滿足 344 大偏壓 180 4C18(1018mm2) 滿足 則 柱截面 四周 均選配 4C18，總配筋 12C18， ???? = 3054??m2， ρ = 3054500500 =% %， 滿足要求 。 3)斜截面抗剪承載力驗算 柱截面尺寸驗算： ???????????0?????? = 500 460 10。3 = ???? ?????????? = ???? 則 所有 柱截面 滿足要求。 柱截面抗剪承載力驗算： 若選 10A@100復合箍，則箍筋直徑 dA8,箍筋間距 s≤100mm及 8d(縱筋直徑 )，體積配箍率 ρsv = 8450450100 = % λv c yv= %，均滿足二級抗震等級柱加密區(qū)的箍筋構造要求。而且箍筋 肢距不大于 200mm，對縱筋的約束要求也滿足。對非加密區(qū)的配筋僅改為 10A@200 復合箍筋即滿足抗震構造要求，此時： 一層： λ = Hn2h0= 10002460 = 3 二層： λ = Hn2h0= 10002460 = 3 取 λ = 3。 ?????? = 2500= 1252500?? N???????? = 284802N ???? = 1??????(+ ?????????0 + yv sv?? ?0 +??) = ( + 3500460+ 270 4 460+ 177440) = 427000?? ?????????? = 77700???? 則柱截面抗剪承載力驗算 滿足要求。 （ 3）節(jié)點核心區(qū)驗算 由于梁寬 b = c2 = 250mm，取 bj = b = 500mm。而且節(jié)點四側(cè)各梁截面寬度小于該側(cè)柱截面寬度的 1/2，正交方向的縱向框架梁高度不小于本橫向框架梁高度 h 的 3/4，取交叉梁約束影響系數(shù) ηj = 。節(jié)點核心區(qū)配箍與柱端配箍相同。 截面尺寸驗算： ????bj????????? = 500 500 10。3 = ???? ?????????? = ???? 滿足要求。 節(jié)點作用的軸力： ???? = ???? +?????? = ?+= ???? ??????????? = ???? 抗震承載力驗算： ???? = 1??????(????bj??? + yv svj?? (???0 ?????′) +??ηj bjb ) = ( 500500+ 270 4 570 +3202 +116500 1) = ???? ?????????? = ???? 則節(jié)點核心區(qū)抗震滿足要求。 九、罕遇地震作用下變形計算 由于該結(jié)構為 8 度設防的鋼筋混凝土框架結(jié)構，應進行高于本地區(qū)設防烈度預估的罕遇地震作用下薄弱層部位的抗震變形。采用簡化方法驗算。 各層梁端、柱端基線抗彎承載力 按實際配筋計算各層梁端、柱端基線抗彎承載力。梁的上下配筋不一樣，順時針和逆時針的屈服彎矩不同，因此有兩個不同的屈服彎矩。 對于 一層大 梁： 梁左端： 上部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 615（ 610?40） 10?6 = 下部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 452（ 610?40） 10?6 = 梁右端： 上部： M yk == 下部： M yk = 對于二層大梁： 梁左端： 上部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 615（ 560?40） 10?6 = 下部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 452（ 560?40） 10?6 = 梁右端： 上部： M yk == 下部： M yk = 對于第一層 柱端彎矩： M yk = yk sc(???0?????′)+???????(1? ??????????bc???) = 400 1018(460?40)+228040500(1? 500500) = 各層梁及柱端屈服彎矩的計算結(jié)果如圖 5 所示。 確定各節(jié)點的失效機制及單柱屈服剪力 已知各梁端與柱端的屈服彎矩后，根據(jù)節(jié)點處梁、柱屈服彎矩的數(shù)量關系，先判別預期的塑性鉸位置，并確定柱端有效受彎承載力和各單柱屈服剪力。結(jié)果如圖 5所示。 計算各樓層的屈服剪力及樓層屈服強度系數(shù) ???? 1)樓層的屈服剪力計算 2）罕遇地震下樓層彈性地震剪力計算。采用罕遇地震水平影響系數(shù)最大值，可按計算多遇地震下樓層彈性地震剪力的方法求得罕遇地震下樓層彈性地震剪力。結(jié)構自振周期計算時不考慮周期折減系數(shù)。 3）樓層屈服強度系數(shù)的計算 各樓層的屈服剪力、罕遇地震下樓層剪力及樓層屈服強度系數(shù)的計算結(jié)果如表 20 所示。 4）判定是否需要進行罕遇地震下薄弱層彈塑性變形驗算及驗算位置。由表可知，各樓層的屈服強度系數(shù) ξy均 大 于 ， 則 不 進行薄弱層彈塑性變形驗算。 表 20 中框架 樓層屈服強度系數(shù) ????值 層數(shù) 中框架樓層屈服剪力 Vy/KN 多遇地震下 Ve/KN 罕遇地震下 Vp/KN ???? 2 +++ = (15150+20300)/617300 = 1 2x(+) = (18360+21210)/668460 = 十、總結(jié)和感想 經(jīng)過這次完整的建筑抗震課程設計，我收獲頗豐。 對于大作業(yè)，設計資料所給混凝土和受力鋼筋甚至箍筋的強度均很高，且梁柱截面均很大，對于一個兩層框架結(jié)構設計顯得非常充足。彈性位移角遠遠小于規(guī)范限值；梁配筋4C14+4C12，柱配筋 12C18（以上為構造配筋，如果柱選擇 12C16 則不能滿足強柱弱梁原則）；軸壓比均不大于 （ ）；強節(jié)點原則較易實現(xiàn)，從中都可以看出設計約束條件過弱；另外，還可以從最后的屈服強度系數(shù)過大可以看出配筋承載力顯著過大，甚至可能達不到屈服狀態(tài)。兩層樓的屈服強度系數(shù)雖然都大于 ，但是有明顯突變（可能形成薄弱層不利影響），如果 要改善該情況，且保證構造措施，則可以加大第一層梁的配筋面積，同時加大柱的配筋面積（以保證強柱弱梁）；但同樣該方法會減弱屈服機制的實現(xiàn)，還造成材料的浪費和成本的增加。 以上結(jié)果也和重力荷載代表值相關。根據(jù)書中敘述，在此次作業(yè)中屋面活荷載（不包括雪荷載）未被計入，使得我計算的荷載結(jié)果可能比起一些數(shù)據(jù)偏小。對于豎向荷載作用下進行了三次彎矩分配，但是兩次彎矩分配已可以滿足精度 要求。對梁端彎矩調(diào)幅處理后，節(jié)點彎矩會再次出現(xiàn)不平衡，我采取了不再進行彎矩分配調(diào)整措施 ，原因如下：第一，如果需要彎矩再分配那它最后調(diào)幅后還會 不平衡（如果只是保證一定的差別精 度也是可以進行調(diào)整的）；第二，內(nèi)力真實值和設計值本身就有差別，結(jié)構 設計中應采用相應的設計值且不能影響其它取值。 參考文獻 [1] 薛素鐸 ,趙均 ,高向宇 .建筑抗震設計 .北京 .科學出版社 .2021 [2] 梁興文 ,史慶軒 .混凝土結(jié)構設計原理 .北京 .中國建筑工業(yè)出版社 .2021 [3] 國家標準 .混凝土結(jié)構設計規(guī)范 (GB500102021).2021 [4] 國家標準 .建筑結(jié)構荷載規(guī)范 (GB500092021).2021 [5] 國家標準 .建筑結(jié)構抗震設計規(guī)范 (GB500112021).2021