【正文】 Z1 滿足 25 滿足 733 大偏壓 327 4C18(1018mm2) 滿足 一層 Z2 滿足 27 滿足 286 大偏壓 143 4C18(1018mm2) 滿足 Z1 滿足 27 滿足 344 大偏壓 180 4C18(1018mm2) 滿足 則 柱截面 四周 均選配 4C18，總配筋 12C18， ???? = 3054??m2， ρ = 3054500500 =% %， 滿足要求 。 3)斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 柱截面尺寸驗(yàn)算： ???????????0?????? = 500 460 10。3 = ???? ?????????? = ???? 則 所有 柱截面 滿足要求。 柱截面抗剪承載力驗(yàn)算： 若選 10A@100復(fù)合箍，則箍筋直徑 dA8,箍筋間距 s≤100mm及 8d(縱筋直徑 )，體積配箍率 ρsv = 8450450100 = % λv c yv= %，均滿足二級(jí)抗震等級(jí)柱加密區(qū)的箍筋構(gòu)造要求。而且箍筋 肢距不大于 200mm，對(duì)縱筋的約束要求也滿足。對(duì)非加密區(qū)的配筋僅改為 10A@200 復(fù)合箍筋即滿足抗震構(gòu)造要求，此時(shí)： 一層： λ = Hn2h0= 10002460 = 3 二層： λ = Hn2h0= 10002460 = 3 取 λ = 3。 ?????? = 2500= 1252500?? N???????? = 284802N ???? = 1??????(+ ?????????0 + yv sv?? ?0 +??) = ( + 3500460+ 270 4 460+ 177440) = 427000?? ?????????? = 77700???? 則柱截面抗剪承載力驗(yàn)算 滿足要求。 （ 3）節(jié)點(diǎn)核心區(qū)驗(yàn)算 由于梁寬 b = c2 = 250mm，取 bj = b = 500mm。而且節(jié)點(diǎn)四側(cè)各梁截面寬度小于該側(cè)柱截面寬度的 1/2，正交方向的縱向框架梁高度不小于本橫向框架梁高度 h 的 3/4，取交叉梁約束影響系數(shù) ηj = 。節(jié)點(diǎn)核心區(qū)配箍與柱端配箍相同。 截面尺寸驗(yàn)算： ????bj????????? = 500 500 10。3 = ???? ?????????? = ???? 滿足要求。 節(jié)點(diǎn)作用的軸力： ???? = ???? +?????? = ?+= ???? ??????????? = ???? 抗震承載力驗(yàn)算： ???? = 1??????(????bj??? + yv svj?? (???0 ?????′) +??ηj bjb ) = ( 500500+ 270 4 570 +3202 +116500 1) = ???? ?????????? = ???? 則節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震滿足要求。 九、罕遇地震作用下變形計(jì)算 由于該結(jié)構(gòu)為 8 度設(shè)防的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行高于本地區(qū)設(shè)防烈度預(yù)估的罕遇地震作用下薄弱層部位的抗震變形。采用簡(jiǎn)化方法驗(yàn)算。 各層梁端、柱端基線抗彎承載力 按實(shí)際配筋計(jì)算各層梁端、柱端基線抗彎承載力。梁的上下配筋不一樣，順時(shí)針和逆時(shí)針的屈服彎矩不同，因此有兩個(gè)不同的屈服彎矩。 對(duì)于 一層大 梁： 梁左端： 上部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 615（ 610?40） 10?6 = 下部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 452（ 610?40） 10?6 = 梁右端： 上部： M yk == 下部： M yk = 對(duì)于二層大梁： 梁左端： 上部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 615（ 560?40） 10?6 = 下部： M yk = yk sb(???0?????′) = 400 452（ 560?40） 10?6 = 梁右端： 上部： M yk == 下部： M yk = 對(duì)于第一層 柱端彎矩： M yk = yk sc(???0?????′)+???????(1? ??????????bc???) = 400 1018(460?40)+228040500(1? 500500) = 各層梁及柱端屈服彎矩的計(jì)算結(jié)果如圖 5 所示。 確定各節(jié)點(diǎn)的失效機(jī)制及單柱屈服剪力 已知各梁端與柱端的屈服彎矩后，根據(jù)節(jié)點(diǎn)處梁、柱屈服彎矩的數(shù)量關(guān)系，先判別預(yù)期的塑性鉸位置，并確定柱端有效受彎承載力和各單柱屈服剪力。結(jié)果如圖 5所示。 計(jì)算各樓層的屈服剪力及樓層屈服強(qiáng)度系數(shù) ???? 1)樓層的屈服剪力計(jì)算 2）罕遇地震下樓層彈性地震剪力計(jì)算。采用罕遇地震水平影響系數(shù)最大值，可按計(jì)算多遇地震下樓層彈性地震剪力的方法求得罕遇地震下樓層彈性地震剪力。結(jié)構(gòu)自振周期計(jì)算時(shí)不考慮周期折減系數(shù)。 3）樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)的計(jì)算 各樓層的屈服剪力、罕遇地震下樓層剪力及樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)的計(jì)算結(jié)果如表 20 所示。 4）判定是否需要進(jìn)行罕遇地震下薄弱層彈塑性變形驗(yàn)算及驗(yàn)算位置。由表可知，各樓層的屈服強(qiáng)度系數(shù) ξy均 大 于 ， 則 不 進(jìn)行薄弱層彈塑性變形驗(yàn)算。 表 20 中框架 樓層屈服強(qiáng)度系數(shù) ????值 層數(shù) 中框架樓層屈服剪力 Vy/KN 多遇地震下 Ve/KN 罕遇地震下 Vp/KN ???? 2 +++ = (15150+20300)/617300 = 1 2x(+) = (18360+21210)/668460 = 十、總結(jié)和感想 經(jīng)過(guò)這次完整的建筑抗震課程設(shè)計(jì)，我收獲頗豐。 對(duì)于大作業(yè)，設(shè)計(jì)資料所給混凝土和受力鋼筋甚至箍筋的強(qiáng)度均很高，且梁柱截面均很大，對(duì)于一個(gè)兩層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)顯得非常充足。彈性位移角遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于規(guī)范限值；梁配筋4C14+4C12，柱配筋 12C18（以上為構(gòu)造配筋，如果柱選擇 12C16 則不能滿足強(qiáng)柱弱梁原則）；軸壓比均不大于 （ ）；強(qiáng)節(jié)點(diǎn)原則較易實(shí)現(xiàn)，從中都可以看出設(shè)計(jì)約束條件過(guò)弱；另外，還可以從最后的屈服強(qiáng)度系數(shù)過(guò)大可以看出配筋承載力顯著過(guò)大，甚至可能達(dá)不到屈服狀態(tài)。兩層樓的屈服強(qiáng)度系數(shù)雖然都大于 ，但是有明顯突變（可能形成薄弱層不利影響），如果 要改善該情況，且保證構(gòu)造措施，則可以加大第一層梁的配筋面積，同時(shí)加大柱的配筋面積（以保證強(qiáng)柱弱梁）；但同樣該方法會(huì)減弱屈服機(jī)制的實(shí)現(xiàn)，還造成材料的浪費(fèi)和成本的增加。 以上結(jié)果也和重力荷載代表值相關(guān)。根據(jù)書中敘述，在此次作業(yè)中屋面活荷載（不包括雪荷載）未被計(jì)入，使得我計(jì)算的荷載結(jié)果可能比起一些數(shù)據(jù)偏小。對(duì)于豎向荷載作用下進(jìn)行了三次彎矩分配，但是兩次彎矩分配已可以滿足精度 要求。對(duì)梁端彎矩調(diào)幅處理后，節(jié)點(diǎn)彎矩會(huì)再次出現(xiàn)不平衡，我采取了不再進(jìn)行彎矩分配調(diào)整措施 ，原因如下：第一，如果需要彎矩再分配那它最后調(diào)幅后還會(huì) 不平衡（如果只是保證一定的差別精 度也是可以進(jìn)行調(diào)整的）；第二，內(nèi)力真實(shí)值和設(shè)計(jì)值本身就有差別，結(jié)構(gòu) 設(shè)計(jì)中應(yīng)采用相應(yīng)的設(shè)計(jì)值且不能影響其它取值。 參考文獻(xiàn) [1] 薛素鐸 ,趙均 ,高向宇 .建筑抗震設(shè)計(jì) .北京 .科學(xué)出版社 .2021 [2] 梁興文 ,史慶軒 .混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 .北京 .中國(guó)建筑工業(yè)出版社 .2021 [3] 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) .混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB500102021).2021 [4] 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) .建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB500092021).2021 [5] 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) .建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB500112021).2021