【正文】 —組員，負責現(xiàn)場具體施工； 二、所需勞動力安排 高支模開始時間 高支模工期（天） 60 作息時間（上午） 7： 00～ 11： 00 作息時間（下午） 13： 00～ 17： 30 砼工程量（ m3） 19500 高支模建筑面積（ m2） 9800 木工（人） 150 鋼筋工（人） 90 砼工（人） 80 架子工（人） 40 水電工（人） 12 其它工種（人） 20 37 第七節(jié)、計算書及相關(guān)圖紙 【計算書】 7號房 KL38梁模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ1622021 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ 130－ 2021 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB500102021 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB 500092021 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB 500172021 一、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 7號房 KL38 新澆混 凝土梁計算跨度 (m) 混凝土梁截面尺寸 (mmmm) 3001700 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高 (m) 5 梁側(cè)樓板厚度 (mm) 400 二、荷載設(shè)計 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 梁 板 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時 (kN/m2) 1 振搗混凝土 時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2) 對水平面模板取值 2 風荷載標準值 ωk(kN/m2) 基本風壓 ω0(kN/m2) 非自定義 : 38 風壓高度變化系數(shù) μz 風荷載體型系數(shù) μs 三、模板體系設(shè)計 新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 1000 梁兩側(cè)立柱間距 lb(mm) 1200 步距 h(mm) 1600 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。a(mm)、 l39。b(mm) 1000、 1000 混凝土梁居梁兩側(cè)立柱 中的位置 居中 梁左側(cè)立柱距梁中心線距離 (mm) 600 梁底增加立柱根數(shù) 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁寬均分 梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離 (mm) 550,650 梁底支撐小梁根數(shù) 4 梁底支撐小梁最大懸挑長度 (mm) 300 設(shè)計簡圖如下： 39 平面圖 40 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 取單位寬度 1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算 ，計算簡圖如下： W＝ bh2/6=10001515/6＝ 37500mm3， I＝ bh3/12=1000151515/12＝ 41 281250mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1靜 ＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]1＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 21＝ q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 強度驗算 Mmax＝ L2+ L2＝ +＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝ (100EI)=1004/(10010000281250)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 100/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值 (承載能力極限狀態(tài) ) R1=R4= q1靜 l + q1活 l=+＝ R2=R3= q1靜 l + q1活 l=+＝ 標準值 (正常使用極限狀態(tài) ) R139。=R439。= q2l=＝ R239。=R339。= q2l=＝ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 50100 小梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 42 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2， (+(24+))+2]max[， ()]/21，+()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21， +()]＝ 抗彎驗算 Mmax＝ max[， ]＝ max[12， ]＝m σ＝ Mmax/W＝ 106/83330＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[1， ]＝ 43 τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(250100)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝ (100EI)＝ 10004/(10093504166700)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 1000/400＝ ν2＝ q2l24/(8EI)＝ 3004/(893504166700)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處 (即梁底支撐小梁懸挑段根部 ) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ max[， +q1l2]＝ max[1，1+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R1＝ R4＝ ， R2＝R3＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ max[， +q2l2]＝ max[1，1+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R39。1＝ R39。4＝ ， R39。2＝R39。3＝ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 2 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，因主梁 2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 44 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σ＝ Mmax/W＝ 106/4490＝ ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/424＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 45 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 550/400＝ 滿足要求！ 扣件抗滑計算 R＝ max[R1,R4]＝ ≤8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側(cè)立柱扣件受力 R＝ ≤8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302021 剪刀撐設(shè)置 加強型 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù) μ2 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 424 回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設(shè)計值 f(N/mm2) 205 長細比驗算 46 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11600=2808mm λ=l0/i=2808/=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 風荷載計算 Mw＝ ωkl ah 2/10＝ 1＝ m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式 ，荷載設(shè)計值 q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝ [(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[， ()]/21， +()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ ， R4＝ 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ 立 柱最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2， R3， R4+N邊 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](1+)/21， ，+[(+(24+))+1](1+)/21]+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (424)+106/4490＝ ≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： l02=kμ2h =1600= λ2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得， υ2＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2， R3， R4+N邊 2]+Mw/lb＝ 47 max[+[(+(24+))+1](1+)/21， ，+[(+(24+))+1](1+)/21]+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (424)+106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算 荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 由 主梁驗算 一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力 N＝ max[R2， R3]2＝≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 7號房 KL38梁側(cè)模板計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ1622021 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB500102021 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB 500092021 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB 500172021 一、工程屬性 新澆混凝梁名稱 7號房 KL38，標高 混凝土梁截面尺寸 (mmxmm) 3001700 梁板結(jié)構(gòu)情況 見下圖 樓板厚度 (mm) 400 二、 荷載組合 側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622021 混凝土重力密度 γc(kN/m3) 24 新澆混凝土初凝時間 t0(h) 4 外加劑影響修正系數(shù) β1 1 48 混凝土坍落度影響修正系數(shù) β2 1 混凝土澆筑速度 V(m/h) 2 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度 H(m) 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k(kN/m2) min{， γcH}＝ min{2441121/2，24}＝ min{， }＝ 振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值 Q2k(kN/m2) 4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k＝ min[， γcH]＝min[2441121/2， 24]＝ min[， ]＝ 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 S承 ＝ [+， +]＝[+4， +4]＝ [， ]＝＝ 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值 S正 ＝ G4k＝ kN/m2 三、支撐體系設(shè)計 小梁布置方式 水平向布置 小梁道數(shù) 7 主梁間距 (mm) 600 主梁合并根數(shù) 2 小梁最大懸挑長度 (mm) 150 對拉螺栓水平向間距 (mm) 600 支撐距梁底距離依次為 0， 200， 600， 1000， 1300 設(shè)計簡圖如下： 49 模板設(shè)計剖面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 梁截面寬度取單位長度， b＝ 1000mm。 W＝ bh2/6=10