【正文】 為 4，故 ζzh=。 根據 G 和 D 查附錄得到 ΔP 為 ，故管段 14 的壓力損失ΔP14=1662Pa。 ly11； 立管 ly11 和回水干管 15 與立管 ly12 和供水干管 13 并聯(lián)，故 ΔPly11=+49541662=3803Pa。 哈爾濱理工大學學士學位論文 23 圖 55 右側環(huán)路的管路布置示意圖 哈爾濱理工大學學士學位論文 24 選用立管管徑 2520 根據附錄 47，得整根立管的折算阻力系數ξ =n? +nξ o+ξ o39。=6+6+=。 當 ζzh= 時， p? = 11lyp? /ξ =。 根據 11ply? 和 d，得到 Gly11=517kg/h,損失 ΔPv==4954Pa。 按照上述步驟，對其他水平供回水管和立管從遠至近順次進 行計算。計算結果列于下表 33 中。右環(huán)計算與左環(huán)相同。 左側 ： G=8074kg/h； ΔP =1441pa。 右側 ： G=7698kg/h； ΔP=1441pa。 將左側流量先按與右側相同考慮則 ： 系統(tǒng)初步計算的總流量 =8074+7698=15772kg/h， 系統(tǒng)設計的總流量 =442738/30=12691kg/h。 兩者不相等， 需要進一步調整環(huán)路的流量、壓降和各立管的溫度降。 、壓降和各立管的溫降； (1)計算各分支環(huán)路的通導數 a； 右側 a1=7698/1441=； 左側 a2=8078/1441=。 (2)計算分配到各并聯(lián)環(huán)路的流量； 右側 Gt1= 12691=6170kg/h； 左側 Gt2=6520kg/h。 (3)確定各循環(huán)環(huán)路的流量、溫降調整系數； 右側環(huán)路α G1=6170/7698=； α t1=。 左側環(huán)路α G2=6520/8078=； α t2=。 根據右側左側并聯(lián)環(huán)路的不同流量調整系數，求得各立管的最終計算流量和溫降。水力計算的結果列于表 33。 表 33 水力計算 （ a） 右側環(huán)路 管段號 熱負荷 Q,W 管徑 d,mm 管長 l,m λ/ Σζ 總阻力數 ζzh 壓力損失Δp 計算壓力 損失 Δp,Pa 計算流量 G,㎏／ h 計算溫降Δt,℃ 調整流量 G,㎏／ h 調整溫降 Δt,℃ 14 222791 70 4 893 6387 5109 立管ly12 18232 25*20 4954 523 418 13 25 3 411 523 418 15 204559 70 3 711 5864 4691 立管ly11 16436 25*20 4758 513 410 12 32 3 392 1035 828 哈爾濱理工大學學士學位論文 25 續(xù)表 16 188123 70 3 597 5393 4314 立管ly10 16436 25*20 4640 506 405 11 40 3 426 1541 1233 17 171687 70 3 489 4922 3937 立管ly9 16436 25*20 4649 507 405 10 40 3 806 2048 1638 18 155251 70 3 334 4451 3560 立管ly8 16436 25*20 5121 532 425 9 40 3 1041 2580 2064 19 138815 70 3 278 3979 3183 立管ly7 27245 25*20 5884 621 497 8 40 4 2257 3201 2561 20 111570 70 4 265 3198 2559 立管ly6 10290 25*20 7876 659 528 7 40 4 3087 3860 3088 21 101280 70 4 225 2903 2323 立管ly5 28936 25*20 10738 770 31 616 6 50 3 847 4630 3704 22 72344 50 3 229 2074 1659 立管ly4 18086 25*20 11356 792 633 5 70 3 1032 5422 4338 23 54258 40 3 369 1555 1244 立管ly3 18086 25*20 12020 815 652 4 70 3 1221 6237 4990 24 36172 32 3 285 1037 830 立管ly2 18086 25*20 12956 846 677 3 70 3 1416 7083 5666 25 18086 25 3 191 518 415 立管ly1 18086 25*20 14182 885 708 2 70 3 1441 7968 6374 哈爾濱理工大學學士學位論文 26 （ b） 左側環(huán)路 管段號 熱負荷 Q,W 管徑 d,mm 管長 l,m λ/ Σζ 總阻力數 ζzh 壓力損失Δp 計算壓力 損失 Δp,Pa 計算流量 G, ㎏／h 計算溫降Δt,℃ 調整流量 G,㎏／ h 調整溫降 Δt,℃ 1439。 219947 70 4 779 6305 5044 立管lz12 20280 25*20 4954 581 465 1339。 25. 3 411 581 465 1539。 199667 70. 3 607 5724 4579 立管lz11 16436 25*20 4758 513 410 1239。 32. 3 392 1094 875 1639。 183231 70. 3 510 5253 4202 立管lz10 15990 25*20 4640 506 405 1139。 40. 3 426 1600 1280 1739。 167241 70 3 417 4794 3835 立管lz9 16436 25*20 4649 507 405 1039。 40. 3 806 2107 1685 1839。 150805 70 3 334 4323 3458 立管lz8 25259 25*20 5121 580 464 939。 40 3 1041 2686 2149 1939。 125546 70. 3 278 3599 2879 立管lz7 10290 25*20 5884 621 497 839。 4 2257 3307 2646 2039。 115256 70. 4 265 3304 2643 立管lz6 26430 25*20 7876 659 528 739。 4 3087 3967 3174 2139。 88826 70 4 225 2546 2037 哈爾濱理工大學學士學位論文 27 續(xù)表 立管lz5 18086 25*20 10738 770 616 639。 3 847 4737 3790 2239。 70740 3 229 2028 1622 立管lz4 16482 25*20 11356 792 633 539。 3 1032 4242 3393 2339。 54258 3 369 1555 1244 立管lz3 18086 25*20 12020 815 652 439。 3 1221 6343 5075 2439。 36172 3 285 1037 830 立管lz2 18086 25*20 12956 846 677 339。 3 1416 7189 5751 2539。 18086 3 191 518 415 立管lz1 18086 25*20 14182 885 708 239。 3 1441 8074 6459 本章小結 室內熱水供暖系統(tǒng)主要由集氣罐、膨脹水箱、閥門等構成。室內熱水供暖系統(tǒng)管路布置合理與否，直接影響到系統(tǒng)造價 和使用效果。故應根據管路布置要求 設計熱水供暖系統(tǒng)。之后進行水力計算。水力計算的目的就是為使系統(tǒng)中各管段的水流量符合設計要求，以保證流進各散熱器的水流量符合需要，進而滿足室內溫度。 哈爾濱理工大學學士學位論文 28 第 6章 散熱器的選型和計算 散熱器要求 散熱器的功能是將供暖系統(tǒng)的熱媒 (本設計采用熱水熱媒 )所攜帶的熱量，通過散熱器壁面?zhèn)鹘o房間。 對散熱器的基本要求，主要有以下幾點： ，散熱器的傳熱系數 K 值越高，說明其散熱性能越好。提高散熱器的散熱量，增大散熱器傳熱系數的方法，可以采用增加外壁散熱面積 (在外壁上 加肋片 )、提高散熱器周圍空氣流動速度和增加散熱器向外輻射強度等途徑。 ，散熱器傳給房間的單位熱量所需金屬耗量越少，成本越低，其經濟性越好。 ，散熱器應具有一定機械強度和承壓能力，散熱器的結構形式應便于組合成所需要的散熱面積，結構尺寸要小，少占房間面積和空間；散熱器的生產工藝應滿足大批量生產的要求。 ，散熱器外表光滑，不積灰和易于清掃，散熱器的裝設不應影響房間觀感。 ，散熱器應不易于被腐蝕和 破損，使用年限長。 鋼制散熱器與鑄鐵散熱器的優(yōu)劣 鋼制散熱器與鑄鐵散熱器相比，具有如下一些特點： 。鋼制散熱器大多數是由薄鋼板壓制焊接而成。 。鑄鐵散熱器的承壓能力一般為 — 。鋼制板型及柱型散熱器的最高工作壓力可達 ；鋼片的承壓能力更高，可達 。因此，從承壓角度來看，鋼制散熱器適用于高層建筑供暖和高溫水供暖系統(tǒng)。 ，占地小，便于布置。如板型和扁管型散熱器還可在外表面噴刷各種顏色和圖案，與建筑和室內裝飾相協(xié) 調。鋼制散熱器高度較低，扁管和板型散熱器厚度薄，占地小，便于布置。 ，鋼制散熱器的水容量較少，熱穩(wěn)定性差些。在供水溫度偏低而又采用間歇供暖時，散熱效果明顯降低。 ，使用生命比鑄鐵散熱器短。實踐經驗表明 :熱水供暖系統(tǒng)的補水含氧量多或系統(tǒng)水中的氯根含量多哈爾濱理工大學學士學位論文 29 的情況下，鋼制散熱器很易產生內部腐蝕。此外，在蒸汽供暖系統(tǒng)中不應采用鋼制散熱器。對具有腐蝕性氣體的生產廠房或相對濕度較大的房間，不宜設置鋼制散熱器。 由于鋼制散熱器存在上述缺點，它的應用 范圍受到一些限制。因此，鑄鐵柱型散熱器仍是目前國內應用最廣的散熱器。本設計也采用鑄鐵柱型散熱器。 散熱器的布置 布置散熱器時，應注意下列一些規(guī)定： ，這樣，沿散熱器上升的對流熱氣能阻止和改善從玻璃窗下降的冷氣流和玻璃冷輻射的影響，使流經室內的空氣比較暖和舒適。 ，兩道外門之間，不準設置散熱器