豎向荷載下樁基的承載力和變形-資料下載頁(yè)
2025-05-12 03:18本頁(yè)面
【正文】 講，荷載分配則取決于樁數(shù)和樁距，并認(rèn)為通常樁距下邊樁和角樁承擔(dān)的荷載是中樁的 。 ? (1998)[5]關(guān)于樁筏基礎(chǔ)優(yōu)化設(shè)計(jì)的研究則表明為了達(dá)到較小的沉降差異水平，群樁剛度（或等效樁剛度）與筏板的剛度比維持在 1左右比較合理，并認(rèn)為荷載在樁土之間的分配取決于樁群面積比和土體的泊松比，樁可以承擔(dān) 40%~70%左右的總荷載。 群樁的承載力計(jì)算 ?以單樁極限承載力為參數(shù)的群樁效率系數(shù)法； ?以土強(qiáng)度為參數(shù)的極限平衡理論方法； ?以樁側(cè)阻力、樁端阻力為參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法； ?考慮承臺(tái)、樁、土相互作用的分項(xiàng)系數(shù)法。 1）群樁效率系數(shù)法 ? 方法簡(jiǎn)單，但確定準(zhǔn)確合理的群樁效率系數(shù)比較困難。兩個(gè)曾經(jīng)有影響的公式，基于群樁承載力降低的觀點(diǎn)： ? ConverseLabrre公式： uu QnP ??? ?nmnmmnSdtga ??????? ? )1()1(2/11 1??? Serilerkeeney公式： ? 群樁效率系數(shù)計(jì)算方法，在實(shí)際工程中已不再使用。 nmnmnmSSaa?????????? }12)1(7111{2? 2）以土強(qiáng)度為參數(shù)的極限平衡理論法 ? 根據(jù)側(cè)阻、端阻的破壞模式分述群樁極限承載力的極限平衡理論計(jì)算方法。 ? (1)側(cè)阻呈樁、土整體破壞 ? 取以下兩種方法中較小者： ? 一是群樁極限承載力為 等代實(shí)體 基礎(chǔ)總側(cè)阻力與端阻力之和 ? ????? pus u iipusuu A B qqLBAPPP )(2二是假定實(shí)體基礎(chǔ)外圍側(cè)阻傳遞的荷載呈 擴(kuò)散分布于基底。 用太沙基的淺基極限平衡理論計(jì)算公式 )42)(42( ?? L t gBL t gABAF bbe ????pueu qFP ?qqccpu hNbNCNq ????? ?? ??? 14/?(2)側(cè)阻呈非整體破壞 ? 其極限承載力的計(jì)算可忽略群樁效應(yīng)，包括忽略承臺(tái)分擔(dān)荷載的作用。 ? ???? pups u iiPusuu qnAqLnUPPP 以側(cè)阻力、端阻力為參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法 ? (1)整體破壞 只不過(guò)極限側(cè)阻和極限端阻的確定根據(jù)具體條件，由土的原位測(cè)試、單樁原型試驗(yàn)、經(jīng)驗(yàn)法確定。同時(shí)，考慮等代墩基的直徑偏大，大直徑的極限端阻力 隨平面尺寸的增大而降低，故應(yīng)乘以折減系數(shù) 。 2( )u su p u i su i p uP P P A B L q A B q? ? ? ? ??0 .8()nb D? ?? (2)非整體破壞 ： 或者： u s u P u i s u i p p uP P P n U L q n A q? ? ? ??uuP n Q?考慮承臺(tái)、樁、土相互作用分項(xiàng)群樁效應(yīng)系數(shù)計(jì)算法 ： ? 建筑樁基規(guī)范，樁基中復(fù)合樁基的 極限承載力 表達(dá)式： ? 承載力設(shè)計(jì)值 表達(dá)式： 或者： u s u pu c uP P P P? ? ?s su p pu c c c knQ nQ A f? ? ?? ? ?u sp u c c c kP nQ A f????/ / /d s s k s p pk p c c k cR Q Q Q? ? ? ? ? ?? ? ?//d sp uk sp c c k cR Q Q? ? ? ???樁基承載力的時(shí)間效應(yīng) ： ? 摩擦型群樁，成樁后其承載力隨時(shí)間而變化的現(xiàn)象在 30年代就被人發(fā)現(xiàn)。對(duì)于飽和粘性土中的樁基進(jìn)行了大量的觀測(cè)、試驗(yàn)工作，其取得的共識(shí)：樁的豎向極限承載力隨時(shí)間而呈一定的程式增長(zhǎng)，其總的變化規(guī)律是開始增長(zhǎng)速度快，然后逐漸變緩，某一段時(shí)間后趨于定值。達(dá)到穩(wěn)定值的時(shí)間從幾十天到數(shù)百天不等 . ? 天津新港， 450X450樁，長(zhǎng) 10米，沉樁后 210天承載力比 14天增長(zhǎng) 42%。， 240天承載力比 42天增長(zhǎng) 37%。 .上海， 500*500，樁長(zhǎng) 21米，沉樁后210天承載力比 14天增長(zhǎng) 93%. 群樁的沉降計(jì)算 ? 概述 群樁的沉降變形性狀由于在荷載傳遞與變形過(guò)程中承臺(tái)、土、樁的相互作用而變得復(fù)雜，單樁的沉降計(jì)算方法多數(shù)不適于群樁。群樁的沉降包含： ? 由樁身彈性壓縮引起的樁頂沉降； ? 由樁側(cè)剪應(yīng)力引起的樁端沉降； ? 由樁端應(yīng)力引起的樁端沉降； ? 由承臺(tái)土反力引起的樁端沉降（低承臺(tái)）； ? 由土的自重固結(jié)或濕陷、震陷引起的樁端沉降（少數(shù)情況）。 按等代墩基計(jì)算群樁沉降 ： ? 該計(jì)算模式是基于以下假定；等代墩基范圍內(nèi)樁間土不產(chǎn)生壓縮變形，如同實(shí)體墩基礎(chǔ)一樣工作。等代墩基礎(chǔ)的沉降計(jì)算與擴(kuò)展基礎(chǔ)的沉降計(jì)算方法相同，其地基中的附加應(yīng)力按照米特林解取值，或者按照包新科解。 ? 如果考慮樁間土的壓縮變形，可將墩底取在樁端以上一定高度 ， 一般取 ： L/4 ? 如果考慮樁群外側(cè)側(cè)面剪應(yīng)力的擴(kuò)散作用，由樁頂引與樁身夾角的斜線與墩底相交。 0z? ???[ ( ) ] [ ( ) ]e e eA a l l tg b l l tg??? ? ? ? ?? 的取值問題，可以取等代墩基礎(chǔ)側(cè)面的土層內(nèi)摩擦角加權(quán)平均值的 1/4，可以按照表 215采用，上海地區(qū)取為 0。 樁側(cè)剪應(yīng)力假想擴(kuò)散角 ??土類 非粘性土 密實(shí)的 中等密實(shí)的 松散的 7o 6 o 5 o 粘性土 堅(jiān)實(shí)及半堅(jiān)實(shí) 硬塑及可塑的 軟塑的 6 o 4 o 1 o ? tg??? 實(shí)體平底基礎(chǔ)沉降計(jì)算方法，工程實(shí)踐中常用分層總和法。采用分層總和法時(shí)，壓縮層厚度可以參照地基基礎(chǔ)規(guī)范規(guī)定采用，或者按照附加應(yīng)力為自重應(yīng)力之比為 。需要明確： ?樁距時(shí) ，按照單樁計(jì)算沉降。 ?等代墩基底面位置要視持力層土層性質(zhì)、樁距大小確定。若常用樁距條件下 ，若持力層較硬，取樁端平面與墩底平面一致；若樁端土與樁身范圍內(nèi)土層的性質(zhì)差異不大，則可取 ；若承臺(tái)下為較硬土層，則相當(dāng)于承臺(tái)底標(biāo)高下移，需扣除 。 6Sd?3 4 .5Sd??/ 4 / 3cl l l??hl 等代墩基礎(chǔ)計(jì)算模式的計(jì)算群樁沉降 ? 哪些 ？各自適用對(duì)象為何？ ? ？ ? ？ ? 大 面積填土，為降低因填土引起的負(fù)摩阻力， 為 減小沉降，降低造價(jià)，以采用下列哪一種方案為最佳 ? (A) 成樁 → 填土 → 建廠房 (B) 成樁 → 建廠房 → 填土 (C) 填土 → 成樁 → 建廠房 (D) 邊填土、邊成樁 → 建廠房 思考題 ：
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