【正文】 2021)的規(guī)定采用： Wo = kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： Uz= ； Us 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 34 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = = kN/m2； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = += + = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = ； 6）立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力 設計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ；當驗算桿件長細比時，取塊 ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 lo = k μh 確定 ： l0 = m； 長細比 Lo/i = 159 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： φ= ； 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 11499/(489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = kN； 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 35 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照 《扣件式規(guī)范》表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 159 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = (489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 7）連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《規(guī)范》 (kN), N0= kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 200/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； 又 ： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 36 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 8）懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支 點。 本方案中，腳手架排距為 1000mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面積 A = cm2。 受腳手架集中荷載 N= + = kN； 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 37 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 38 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= ； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 141000 )+ 0 103 / 2610 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 9）懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb = 570 88 235 /( 1200160235) = 由于 φb大于 ，查《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172021)附表 B，得到 φb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 10）拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計 算 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 11）拉繩的強度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 39 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總 和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=8，得到： 經(jīng)計算，鋼絲繩最小直徑必須大于 17mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 [f] 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取 [f] = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=( 4/ 125) 1/2 =12mm； 12）錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R= kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為： 其中 [f] 為拉 環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 40 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[ 4/( 502)]1/2 = mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 : 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； [f] 鋼材強度設計值 ,取 215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 ( 16 )=。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 162 215 103= 螺栓的軸向拉力 N= 小于螺栓所能承受的最大 拉力 F=，滿足要求！ 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 : 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5 d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 kN， 大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 13）腳手架配件數(shù)量匡算 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： 國都建設（集團）有限公司 融科上城上東一區(qū) 1116樓懸挑腳手架施工方案 41 L 長桿總長度 (m)； N1 小橫桿數(shù) (根 )； N2 直角扣件數(shù) (個 )； N3 對接扣件數(shù) (個 )； N4 旋轉扣件數(shù) (個 )； S 腳手板面積 (m2)； n 立桿總數(shù) (根 ) n=92； H 搭設高度 (m) H=； h 步距 (m) h=； la立桿縱距 (m) la=； lb 立桿橫距 (m) lb=1； 長桿總長度 (m) L = (92 + 92/ 2 )=； 小橫桿數(shù) (根 ) N1 = ( / 1/2 + 1) 92 = 709； 直角扣件數(shù) (個 ) N2 = ( / + 1) 92 = 2632； 對接扣件數(shù) (個 ) N3 = / = 591； 旋轉扣件數(shù) (個 ) N4 = / = 178； 腳手板面積 (m2) S = ( 922) / =。 根據(jù)以上公式計算得長桿總長 ；小橫桿 709根；直角扣件 2632個；對接扣件 591個；旋轉扣件 178個；腳手板 。