【導(dǎo)讀】力墻結(jié)構(gòu)，層數(shù)為10層，局部為11層，建筑高度。1結(jié)構(gòu)方案確定階段：根據(jù)建筑的重要性，建筑所在地的抗震設(shè)防烈度，式，本工程采用的是框架剪力墻結(jié)構(gòu)。2結(jié)構(gòu)計算階段：主要有豎向荷載計算，板、樓梯、基礎(chǔ)的計算。件尺寸、構(gòu)件配筋和結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造措施及其做法。4PKPM電算階段：進(jìn)行電子計算，與手算結(jié)果進(jìn)行比較。算方法得到體現(xiàn)，使自己掌握了多方面的知識。

　　

【正文】 (相對于柱底 ) 淺基礎(chǔ)底面積計算歸并系數(shù) 獨(dú)立基礎(chǔ)最小高度 (mm) 500 獨(dú)立基礎(chǔ)底板最小配筋率 (%) 獨(dú)立基礎(chǔ)計算考慮線荷載作用 是 獨(dú)立基礎(chǔ)底面長寬比 拉梁間隙 (mm) 0 毛石條基臺階寬度 (mm) 150 45 毛石條基臺階高度 (mm) 300 毛石條基 上部寬度 (mm) 600 條基磚放腳參數(shù) 6060 條基剛性參數(shù) 墻下條基底板受力鋼筋最小配筋率 (%) 獨(dú)立基礎(chǔ)詳圖中繪制柱 不畫柱 條基詳圖中墻 不加厚 [樁參數(shù) ] 承臺樁間距 (mm) 1500 承臺樁邊距 (mm) 750 承臺底標(biāo)高 (m) (相對于柱底 ) 承臺尺寸模數(shù) (mm) 100 承臺形狀號 1 承臺施工方法 1 承臺階數(shù) 2 承臺高 (mm) 300 計算書 詳見附錄。 （三）、手算⑨軸 A 軸柱下獨(dú)立基礎(chǔ) 估算地面尺寸 取0= aGNfd??=4051/ （ 366 － 20 ） =2m。又由n=≤2 得， b=1 5 .6 91 .2≈，則 L=b= B 基礎(chǔ)的底面 46 尺寸為 bL=2m 持力層承載力驗算： d=(++)/2= KG=GrAd=20= kN 由于① M=129kNm， N=4051kN 與② M=147 kNm， N=3854kN 的組合即為 M 大、 N 大的組合，則為最不利組合： ①KF=4051KN K=129kN/m e=KMFG?=129/(4051 +)=L/6= 則kp=[(4051 +)/ ()]（ 1+6） = af= kN/m2 ②KF=3854KN KM=147kN/m e=KM?=147/(3854 +)=L/6= 則kp=[(3854 +)/ ()]（ 1+6） = af= kN/m2 故基礎(chǔ)底面尺寸符合要求。 基礎(chǔ)高度確定及底面配筋計算： （ 1）、基礎(chǔ)高度確定 基礎(chǔ)底面尺寸為 bL=，柱 B 截面尺寸為cb ?ca=500mm 900mm. 假定基礎(chǔ)高度為 h=900mm,則設(shè)置 2 階階梯，每階高度為 450mm，所以 0h=h50=90050=850mm，cb+20h=+2=b=. 則抗沖切破壞強(qiáng)度驗算： 由公式應(yīng)滿足LF?0hp t mfbh? 47 ⑨ 軸 A軸柱下獨(dú)立基礎(chǔ) 第一組內(nèi)力組合： F=4983KN M=168kN/m e=M/F=168/4983= 基地最大凈反力 pjmax =6(1 )FeLb l?=4983 6 (1 ) ???=337 kN/m2 第二組內(nèi)力組合： =4251KN =179kN/m e=M/F=179/4251= 基地最大凈反力 pjmax =6(1 )Lb l?=4251 6 (1 ) ??? =291 kN/m2337 kN/m2 故，安 pjmax =337 kN/m2驗算基礎(chǔ)高度。 L=j A=2020(1 )[( ) ( )]2 2 2 2ccabF e l bhb hLb l? ? ? ? ? ?=337 [( ) ( )]2 2 2 2? ? ? ? ? ?= 48 0hp t mfbh?=(500+850)850/1000=1250KN＞ . 基礎(chǔ)分兩級，下階1=450mm，01=400mm，取1l=，1= 變截面處，1b+2 =＜ 沖切力：1LF=21101 016(1 )[( ) ( )]2 2 2 2LbF el bh b hLb l? ? ? ? ??= 抗沖切力： 1 01hp t mfbh?=（ 1800+400） 400/1000=＞ 所以基礎(chǔ)高度符合要求。 （ 2）、基礎(chǔ)配筋計算 1）計算基礎(chǔ)長邊方向的彎矩設(shè)計值 jp=Fbl= ?=322kN/2m maxj= 6(1 )Febl l?=337 kN/m2 取?— 截面 IM=2max max1[( )(2 ) ( )]( )48 J j c J j cP p bb P pbl a? ? ? ? ? =21[(337 322)( ) (337 322)]()48 ? ?? ? ? ? ? =1236kNm sIA= 0 IyMfh=1236 300 850???=5382 2mm，且滿足最小配筋率要求。 取III 截面 IIIM=2max 1 max 11[( )(2 ) ( )]( )48 J j J jP p bb P pbl l? ? ? ? ? =21[(337 322)() (337 322)]( )48 ? ?? ? ? ? ? =320kNm SIIIA= 01 IIIyMfh=320 1 300 400???=29552＜sIA=5382 2，且滿足最小配 49 筋率要求。 所以由sIA配筋， 在 16@130?，SA=56312mm 2）計算短邊方向的彎矩 取II－ 截面 IIM=21 ( ) (2 )24 j c cP b b l a??=21 322 ( ) (2 )24 ? ? ? ? ? ?=1303kNm A= 0 IIyMfh=303 1000 3 0 800???=60292，且滿足最小配筋率要求。 取IV－ 截面 IV=2111 ( ) (2 )24 jP b b l l=21 22 ( (2 )24 ? ? ? ? ? ?=518 kNm A= 01 IVyMfh=5 8 10 300 400=47902mm＜IIA=60292，且滿足最小配筋率要求。 由II配筋得在 16@140?，S=61762 手算與電算結(jié)果對比發(fā)現(xiàn)，電算的結(jié)果比較保守，內(nèi)力和和配筋都比手算的結(jié)果偏大。 50 六、雙向板計算 （一）、本次設(shè)計板塊示意圖如下： （二）、板的編號歸類 對于多 跨連續(xù)板，其計算跨度可由下列公式確定 邊跨 220 ball n ???且 220 bhll n ??? 中間跨 cll?0且nll ? 式中 c—— 支座中心線間的距離； 51 0l—— 板的計算跨度； n—— 板的凈跨度； h—— 板的厚度； a—— 板在墻體上的支承長度； b—— 板的中間支座寬度。 由此確定板的計算跨度，根據(jù)板的跨度對板的編號如上，各類板的數(shù)據(jù)如下表： 板塊編號 短邊 （ mm) 長邊 （ mm） 短邊 /長邊 備注 A 6300oyl ? 邊區(qū)格板 B 2100oxl ? 7200oyl 內(nèi)區(qū)格板 （三）、確定板塊內(nèi)力計算 理論 由以上計算可知， A板長短邊之比小于 2，按雙向板設(shè)計； B兩板長短邊之比大于 3，宜按單向板設(shè)計。 板內(nèi)力計算有按彈性理論設(shè)計和按彈塑性理論設(shè)計兩種方法，本次設(shè)計按彈性理論設(shè)計。 （四）、確定樓面荷載 確定荷載控制組合及荷載設(shè)計值 恒載計算： 面層 （ 810 厚地磚、水泥漿擦縫 +20 厚 1:4 干硬性水泥砂漿 +素水泥結(jié)合層） ㎡ 120 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25kN/m3 =㎡ 3600 ox l 52 天棚抹灰 (7 厚 1:1:4 水泥石灰砂漿 +5厚 1::3 水泥石灰砂漿 ) ㎡ 恒載標(biāo)準(zhǔn)值： =㎡ 活載計算： 恒載標(biāo)準(zhǔn)值： ㎡ 可變 荷載控制組合： +=㎡ +㎡ =㎡ 永久荷載控制組合： +14q = ㎡ + ㎡ = kN/㎡ ,小于㎡ 故由可變荷載控制組合確定荷載設(shè)計值。 按彈性理論計算時的荷載取值： 在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計算，取荷載 2 /39。 /22q kN mq kN m? ? ? 在39。g作用下，各內(nèi)支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點(diǎn)處，在39。q作用下，各區(qū)格板四邊均可視 作簡支，跨內(nèi)最大正彎矩 在中心點(diǎn)處，計算時，近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩。 在求各中間支座最大負(fù)彎矩（絕對值）時，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)格板計算，取荷載 2 2 / / /pgq kNm kNm kNm??? ? ? /39。 / /22q kNmg g kNm kNm??? ? ? 53 （五）、確定板塊內(nèi)控制彎矩值： 按彈性理論設(shè)計時，可按由彈性薄板理論的內(nèi)力及變形計算結(jié)果得出的雙向板計算系數(shù)表計算雙向板的最大彎矩值。 20ql??表中系數(shù)彎矩（0l取用oxl和oyl中之較小者） 對于由該表系數(shù)求得的跨內(nèi)截面彎矩值（泊松比0?μ時），尚應(yīng)考慮雙向板彎曲對兩個方向板帶彎矩值的相互影響，由下式確定： yxμx μmmm ?)( xyμy μmmm ??)( 式中 )()( , μyμx m—— 考慮雙向彎矩相互影響后的 x,y 方向單位寬度板帶的跨內(nèi)彎矩設(shè)計值； yxmm,—— 按0?μ計算的 x， y方向單位寬度板帶的跨內(nèi)彎矩設(shè)計值； μ—— 泊松比，對于鋼筋混凝土?μ。 由此可進(jìn)行內(nèi)力計算，計算簡圖及結(jié)果見下表： 54 區(qū)格 A 短邊 /長邊 / oyll? 跨內(nèi) 計算簡圖 0?μ xm 22( ) / ( ) /kN m mkN m m?????? ym ( ) / ( ) /kN m mkN m m ?μ )(μx ( 0 ).kN m / mkN m / m??? )(μym (2 8 0 ).kN m / mkN m / m? 支座 計算