【正文】 mm 二則之間的配合用H7/n6,滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是借過盈配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。 確定軸上圓角和倒角尺寸 參考《機(jī)械設(shè)計(jì)》教材表 152，取軸端倒角為 245176。各軸肩處的圓角半徑查看下 圖。 圖 35 傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu) 傳動(dòng)方式 選擇 爐門 提升 機(jī)構(gòu)功率傳遞 采用鏈 傳動(dòng) 。 （ 1） 選擇鏈輪的齒數(shù) z 因?yàn)閭鲃?dòng) 比為 1 所以 21 ??? =19 （ 2） 計(jì)算功率 ca? 由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得 1?AK 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 30 故 ca? = KwK A 331 ????? (33) （ 3） 有鏈所需傳遞的功率公式：pLzca KKK ???0 以及查機(jī)械設(shè)計(jì)表 910知 鏈輪齒數(shù)系數(shù) zK = ??????z = 1， LK = 100500100 ??????????????? pL= ,查表 911得多排鏈系數(shù) 1?pK .0 故 pLzca KKK ???0 = 3 ?? = Kw 根據(jù)鏈輪轉(zhuǎn)速 71r/min 以及功率 0? = Kw，由圖 913 選鏈 號(hào)為 16A 的雙排鏈。有機(jī)械設(shè)計(jì)表 91 查得鏈節(jié)距 p= mm . （ 4） 確定鏈節(jié)數(shù) pL ，鏈長(zhǎng) L 及中心距 a 把初定中心距 a0 =500 mm 代入得： ? ?2 50022222120210 ??????????? ????? ? zzapzzpaL p (34) 由于鏈節(jié)數(shù)最好為偶數(shù)，故取 pL = 60（節(jié)） ??? 1000pLL p ? = m (35) ???????? ?????? ???????? ????????? ??? 21222121 28224 ? zzzzLzzLpapP = mm520219196021919604 2 ????????? ?????? ????????? ?? 中心距減小量Δ a=()a = mm 實(shí)際中心距 a’ = aΔ a = = 取 a’ = 518 mm （ 5） 驗(yàn)算鏈速 V= smpzn / 11 ?? (36) （ 6） 驗(yàn)算鏈輪的輪轂孔 kd 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 31 由機(jī)械手冊(cè)可查得鏈輪轂的許用最大直徑 maxkd = 84 mm 50 mm 故合適 （ 7） 作用在軸上的壓軸力 eFpp FKF ? (37) 有效圓周力 NNvPF e 310001000 ???? 按水平布置取壓軸力系數(shù) ?FpK 故 NF p 0 55 2 6 ??? （ 8） 鏈輪的參數(shù)選取 [17,18] 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知：滾子的最大外徑 1d = mm ，內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬 mmb ? ， 內(nèi)鏈板高度 mmh ? 。 ① .分度圓直徑 d = p/sin（ 180 176。 /z） = mm (38) ② .齒頂圓直徑 d maxa = d + 1d = mm (39) d mina = d +（ 1 ） p – 1d = mm 取 da = 166 mm ③ .齒根圓直徑 df = d 1d = = mm (310) ④ .齒側(cè)凸緣 dg ? mmhzp ot2 ???? ⑤ .鏈輪齒形 鏈輪軸向齒廓及尺寸，應(yīng)符合 GB/T12441985。 查設(shè)計(jì)手冊(cè)得 雙排鏈輪得 齒寬 fb = mm 倒角寬 ab = = mm 雙排鏈輪的總寬度為： ? ? bPnB t ???? 12 = + = mm tP 排距 n排數(shù) b雙排鏈輪的齒寬 鏈輪的結(jié)構(gòu)采用整體式 ,其結(jié)構(gòu)如圖 51所示 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 32 圖 36鏈輪的 結(jié)構(gòu)示意圖 ⑥ .鏈輪材料 鏈輪的材料應(yīng)能保證輪齒具有足夠的耐磨度和強(qiáng)度。查《機(jī)械手冊(cè)》，選 Q235，焊接后退火， 140HBS。 傳動(dòng)裝置校核 傳動(dòng)軸校核 三支承點(diǎn)傳動(dòng)軸 三支承點(diǎn)傳動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)形式和受力狀況見圖所示。 圖 37 三支承點(diǎn)結(jié)構(gòu)和受力分析 1) 彎曲應(yīng)力分析 由 Σ R (y ) = 0. 4G R A + G/2 R c+ G/2R B + 0. 8G= 0 和Σ M = 0 得 : R c= l1G/( l1+ l2) 。R A = 0. 4G+ l2G/2 ( l1+ l2) 。 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 33 R B = 0. 8G+ l1G/2 ( l1+ l2) 通常 lA lB , 且 R A R B , 則 M m ax = M B =018GlB (N m ) , 軸的最大正應(yīng)力落在 B 支承點(diǎn)上 。 對(duì)園形截面其最大的正應(yīng)力 Rm ax 和最小的軸徑 dm in有 : Rm ax =M m axW z=32M m ax Pd 3≤ [R]則 : d3m in=332M m axPRm ax=312. 8 (193。重錘 + 40)PRm ax (2) 式中 : W z— 橫截面的抗彎截面模量 (對(duì)園形截面取 Pd 3/32) 。 [R]— 材料的許用彎曲應(yīng)力 lB = (5重錘 + 40) /25 重錘 — 重錘的直徑 (mm ) 2) 剪切應(yīng)力分析 傳動(dòng)軸的扭轉(zhuǎn)受力狀況見圖 4所示 , 由圖可知 , 由于各提升輪均為等徑 , 且右提升輪懸掛重量 0. 8G 的重錘 , 是危險(xiǎn)點(diǎn) , 則最大扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 Sm ax 亦落在 B 支承點(diǎn)上 , 并可由 (3) 式導(dǎo)出計(jì)算軸最小直徑 dm in的 (4) 式 :Sm ax = T m ax/WT ≤ [S] (3) d3 3m in =312. 8GRP[S] (4) 式中 : T m ax — 最大扭矩 T m ax = 0. 8GR (N. m ) 。 R — 提升輪的有效半徑 (mm ) 。 [S]— 材料的許用扭轉(zhuǎn)剪切應(yīng)力 (對(duì)塑料材料 : [S]= (0. 5 0. 6) [ R]。 對(duì)脆料材料 : [S]=(0. 8 1. 0) [R])W T — 抗扭截面模量 , 對(duì)于實(shí)心園軸 W T =Pd 3/16 綜上所述 , 由對(duì)軸的彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力分析分別求得兩個(gè)最小軸直徑 d3m in和 d3 3 m in , 取其最大者 。 為增大安全系數(shù)對(duì)軸徑酌情增大 10%～ 20 %。 則 : dA = dB =[1+(10 20) %]m ax {d3m in , d3 3m in , } (5) 式中 : dA , dB 軸兩端最小直徑 (mm ) 3) 強(qiáng)度校核 確定最小直徑 dA、 dB 后 , 為了確保設(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性和安全性 , 必須對(duì)其分別作彎曲強(qiáng)度、彎曲剛度、扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度、扭轉(zhuǎn)剛度和疲勞強(qiáng)度等項(xiàng)校核。 (1) 彎曲強(qiáng)度 : 軸彎曲時(shí)最大正應(yīng)力應(yīng)滿足條件 (6) 。 Rm ax =M m axW z=2516GlBPd 3B≤ [R] (6) (2) 彎曲剛度校核 : 傳動(dòng)軸除滿足強(qiáng)度要求外還應(yīng)滿足剛度條件 (7) 。 Sm ax = ( Qm axS zm ax )/I zb= Qm ax/(3PdB4 ) ≤ [S] (7) 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 34 式中 : I z= Pd 4/64— 橫截面對(duì)中性軸的慣性矩 , Qm ax — 最大剪力 (N ) 。 S zm ax — 中性軸側(cè)截面積對(duì)中性軸的靜矩 (3) 扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核 : 軸最大扭矩 B 處的最大扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 Sm ax 應(yīng)滿足條件 (8) 。 Sm ax = T m ax/WT =12. 8GRPd 3 ≤ [S] (8) (4) 扭轉(zhuǎn)剛度校核 : 軸受扭轉(zhuǎn)應(yīng)力時(shí)除需要滿足強(qiáng)度條件外 , 還應(yīng)滿足剛度條件 , 則單位長(zhǎng)度軸扭轉(zhuǎn)角 H(度 /m ) 應(yīng)滿足條件 (9) 。 H=T m axEG I P180P =4608GRPd 3EG≤ [H] (9) 式中 : [H]— 單位長(zhǎng)度許用扭轉(zhuǎn)角 (度 /m) 。 EG— 材料的剪切強(qiáng)度模量 。 I P— 橫截面對(duì)圓心的極慣性矩 (5) 疲勞強(qiáng)度校核 (靜態(tài) ) : 所設(shè)計(jì)的軸應(yīng)滿足如下疲勞強(qiáng)度條件 (10) S = S RS S/(S 2+ S S2) ≥ [S p ] (10) 其中 : S R= Rs/Rm ax= 25. 6 G lB/(PdB3 [R]) S S= Ss/Sm ax= 0. 8G/(32PdB4 [S]) 式中 : S , [S p ] 分別為綜合和許用安全系數(shù) 。 S R, S S— 分別為只考慮彎曲作用 , 轉(zhuǎn)矩作用的安全系數(shù) , Rs, Rm ax — 分別為實(shí)際和最大彎曲應(yīng)力 。 Ss, Sm ax — 分別為實(shí)際和最大剪切應(yīng)力 (a) 軸結(jié)構(gòu)及受力狀況 。 (b) 扭矩圖 截面 A 側(cè) 抗彎截面系 數(shù) 3 3 3 3W 0. 1d 0. 1 70 m m 28 6 m m? ? ? ? 抗扭截面系數(shù) 3 3 3 30. 2 0. 2 70 61 82 5T d m m m mW ? ? ? ? 截面 A 側(cè)的彎矩 M為 7 0 3 22 7 0 9 3 8 1 4 2 5 4 270M N m m N m m?? ? ? ? ? 截面 I 上的扭矩 3T =960000 mmN? 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 35 圖 38 傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)及扭轉(zhuǎn)受力分析 截面上的彎曲應(yīng)力 142542 4 .9 927463b M M P a M P aW? ? ? ? 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 M P aM P aWTT 92 596 00 003T ??? 軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。查得 。， M P aM P aM P aB 1 5 52 7 56 4 0 11 ??? ?? ??? 截 面 上 由 于 軸 肩 而 形 成 的 理 論 應(yīng) 力 集 中 系 數(shù) ?? 及 ?? 查取。因2 . 0 4 50 . 4 3 5 1 . 84 5 2 5rDdd? ? ? ?，經(jīng)插值后可查得 ??? ??? 軸的材料的敏性系數(shù)為 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 36 ?q? ?q? 故有效集中應(yīng)力系數(shù)為 )()1(1 ???????? ? ??? qk )()1(1 ???????? ? ??? qk 尺寸系數(shù) ??? 扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) ??? 軸按磨削加工，得表面質(zhì)量系數(shù)為 ???? ?? 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即 1??q，則綜合系數(shù)值為 ??????? ?????? kK ??????? ?????? kK 查得碳鋼的特性系數(shù) ???? ，取 ??? ???? ，取 ??? 于是，計(jì)算安全系數(shù) Sca值，得 2 7 51 ??????? ? ??? ???? naKS 22 1551 ??????? ? ??? ? ??? maKS 2222 ?????? SS SSS ca???? ?S 故可知其安全。 截面 I右側(cè) 抗彎截面系數(shù) 3333 mm3 4 3 0 . 1 dW ???? 抗扭截面系數(shù) 3333 6 8 6 0 mmmmdW T ???? 彎矩 M 及彎曲應(yīng)力為 熔鋁爐爐門開合及自動(dòng)加料機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 37 mmNmmNM ?????? 13356171 3671270938 MP aMP aWMb ???? 扭矩 T3及扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 T3 =960000 mmN? MP aMP aWTTT ???? 過盈配合處的 ???k 值，取 ?????? kk ? ，于是得 ????k ??????k 軸按磨削加工，得表面質(zhì)量系數(shù)為 ???? ?? 故得綜合系數(shù)為 ??????? ?????? kK ??????? ?????? kK 所在軸在截面 I 右側(cè)的安全系數(shù)