【正文】 腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ； 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 30 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 根據以上驗算結果，本工程外落地式腳手架設計滿足施工要求。 第十三節(jié) 、 懸挑式外腳手架計算 由于 各棟樓層不一樣 ， 但 第二 道懸挑高度以最大懸挑高度為計算依據 ，施工時同樣按此方案施工 。 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)、 《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制，《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》 (JGJ8091) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息 : 雙排腳手架搭設高度為 33 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 m； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 m，水平間距 3 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數 :2 層； 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 31 本工程地處海南?？谑?，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數 μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數 μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設層數 :4 層； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :竹笆片腳手板擋板； 懸挑水平鋼梁采用 18工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內錨固段長度 m。 錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑 (mm):； 樓板混凝土 強度 :C35； 22層、 23層樓板混凝土強度 C30； 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 32 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 33 鋼絲繩安全系數為 :； 鋼絲繩與墻距離為 (m):； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 m。 二、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 34 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 小橫桿的自重標準值 : P1= kN/m ； 腳手板的荷載標準值 : P2= ； 活荷載標準值 : Q=3 ； 荷載的計算值 : q= + + = kN/m； 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 最大彎矩 Mqmax = m； 最大應力計算值 σ = Mqmax/W = N/mm2； 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ : 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值 q=++ = kN/m ； νqmax = 5ql4/384EI 最大撓度 ν = 7004/(384105121900)= mm； 小橫桿的最大撓度 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 700 / 150= 與 10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算 : 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 35 小橫桿的自重標準值 : P1= = kN； 腳手板的荷載標準值 : P2= ； 活荷載標準值 : Q= 3 ； 荷載的設計值 : P=( + + )/2= kN； 大橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 均布荷載最大彎矩計算 :M1max= = kN m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = 集中荷載最大彎矩計算 :M2max= = kN m； M = M1max + M2max = += kN m 最大應力計算值 σ = 106/5080= N/mm2； 大橫桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 ,單位 :mm； 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 36 均布荷載最大撓度計算公式如下 : νmax = 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： νmax= 15004 /(100105121900) = mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下 : νpmax = 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 小橫桿傳遞荷載 P=（ ++） /2= ν= 15003/ ( 100 105121900) = mm； 最大撓度和： ν= νmax + νpmax = += mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容 許撓度 1500 / 150=10與 10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 : 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自 重標準值 : P1 = 2/2= kN； 大橫桿的自重標準值 : P2 = = kN； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 3 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載的計算 : 作用于腳手 架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 37 (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 NG2= 4 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3 = 4 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : kN/m2 NG4 = 33 = kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3 2/2 = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 : 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數：取值為 ； 經計算得到，風荷載標準值為 : Wk = = kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 38 Mw = kN m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = N39。= ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k = ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = (489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = (489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： 永秀花園北一區(qū)經濟適用房、限價房項目施工二標 腳手架工程施工方案 新七建設集團有限公司 39 Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk = μsω0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i = 250/ φ=， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。