【導讀】計有1層地下車庫）連體地下車庫組成。電氣及設備、消防系統(tǒng)及弱電智能工程等內容，具體詳見工程量清單。下一級，地上二級。根據本工程的特點，決定1、2、3、4、5#樓3層以下采用落地架式腳手架，需搭設外樓梯，3層以上采用懸挑腳手架。落地架最大搭設高度15m。處在后澆帶上加設16工字鋼。工字鋼懸挑長度。腳手架用48×鋼管和扣件搭。設成雙排架，其立桿橫距為，縱距為，步距為。19+11716圓鋼制作預埋。插入，然后在組成的鋼架上與普通外架一樣搭設上部架體。

　　

【正文】 m) 鋼絲繩作為支座產生的支座反力為： R[1] = kN； ，該支座沒有位移，此時鋼絲繩受力最大，為 R[1] 外腳手架 專項施工方案 27 = kN，如果將鋼絲繩的支座反力看作一個反向作用在型鋼上的 集中力Tmax， Tmax＝ R[1]，在這個集中力作用下，該點沒有位移。實際情況下，鋼絲繩作為柔性構件，將會使型鋼產生變形，該點位移為 β0 , β0 =Tmax(a2+b2)1/2/EA =0，與實際不符。 a為鋼絲繩豎向距離， b為外側鋼絲繩水平距離。 下面將通過疊代循環(huán)求出鋼絲繩的實際受力與實際變形。通過反復循環(huán)，直到型鋼的變形 αi與細分力 Ti作用下產生的變形相同 βi，則此時的力 Ti即為鋼絲繩實際作用在型鋼上的力。 令反向力 T1=Tmax ，求出型鋼變形 α1＝ ，鋼絲繩使 型鋼變形 β1＝ T1 (a2+b2)1/2/E A＝ ， α1β1，繼續(xù)循環(huán)。 令反向力 T7= Tmax ，求出型鋼變形 α7＝ ，鋼絲繩使型鋼變形 β7＝ T7 (a2+b2)1/2/E A＝ ， α7＝ β7。 此時的力與變形平衡， T7＝ 反力。將 T7帶入連續(xù)梁求出型鋼實際受力。如圖所示： 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 外腳手架 專項施工方案 28 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = kN； R[2] = kN。 外腳手架 專項施工方案 29 最大彎矩 Mmax= kN m； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 141000 )+ 103 / 2610 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數： 查表《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172020)得， φb= 由于 φb大于 ，根據《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172020)附表 B，得到 φb值為 。 經過計算得到最大應 力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 十一、拉繩的強度計算 鋼絲 拉繩 (支桿 )的內力計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa，直徑 14mm。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； 外腳手架 專項施工方案 30 Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 123KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安 全系數。 K＝ 6。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(15578 4/( 502)) 1/2 =； 實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm 的 HPB235的鋼筋制作即可。 十二、錨固段與樓板連接的計算 ，螺栓粘結力錨固強度計算如下 錨固深度計算公式 : h ≥ N/πd[fb] 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； [f] 鋼材強度設計值 ,取 215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 429/( 16 )=。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 162 215 103= 外腳手架 專項施工方案 31 螺栓的軸向拉力 N= 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=，滿足要求！ ，混凝土局部承壓計算如下 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 : N ≤ (b2πd2/4)fcc 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長， b=5 d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； (b2πd2/4)fcc=(162/4)N= 經過計算得到公式右邊等于 kN，大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局 部承壓計算滿足要求 ! 十三、腳手架配件數量匡算 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = H (n (1+Hs/H)+la/h n2 la/h) + [(H/h)1]取整 (m+2) c N1 = (H/2h + 1) n N2 = (H/h + 1) n (1+Hs/H) + (c/la+1) (m+2) K N3 = L/li N4 = L/li S = (n2) la lb L 長桿總長度 (m)； N1 小橫桿數 (根 )； N2 直角扣件數 (個 )； N3 對接扣件數 (個 )； N4 旋轉扣件數 (個 )； S 腳手板面積 (m2)； 外腳手架 專項施工方案 32 n 立桿總數 (根 ) n=202； H 搭設高度 (m) H=30； h 步距 (m) h=； la 立桿縱距 (m) la=； li 長桿平均長度； m 大 /小橫桿搭設根數； K 腳手板鋪設層數； c 腳手架搭設總長度； lb 立桿橫距 (m) lb=； Hs 雙立桿計算高度； 長桿總長度 (m) L = (202 (1+) + 202/ 2 )+() (2+2) =； 小橫桿數 (根 ) N1 = ( / 1/2 + 1) 202 = 2074； 直角扣件 數 (個 ) N2 = ( / + 1) 202 (1+) + (+1) (2+2) 20 = 25628； 對接扣件數 (個 ) N3 = / = 3528； 旋轉扣件數 (個 ) N4 = / = 1059； 腳手板面積 (m2) S = ( 2022) =。 根據以上公式計算得長桿總長 21166m；小橫桿 2074根；直角扣件 25628個；對接扣件 3528個；旋轉扣件 1059個；腳手板 264m2。