【導讀】廣西建工集團第一建筑工程有限責任公司。編制時間：2020年6月。河池市國土資源局金福生活區(qū)1#2#職工住宅樓工程。外腳手架工程專項施工方案

　　

【正文】 剪應力 τ =Q/A = 103/（ 102） =＜ [τ ]=90 N/mm2 滿足要求。 φ 20 預埋鋼筋驗算 σ =N/A = 103/314 =＜ [σ ]=210 N/mm2 13 滿足要求。 混凝土抗拉驗算 σ =N/（π dh） = 103/（ 20 300） =＜ [σ ]= 滿足要求。 （五）、懸挑 20b工字鋼梁長 米、外挑 米、間距為 3 米時的內(nèi)力驗算 懸挑工字鋼間距為 3 米，承受外腳手架作用力為： 3=，單根立桿傳遞的荷載為： N=N1=，工字鋼梁全長均布自重線荷載為 q= kN/m。 計算簡圖如下圖 m=； L=； m1=1； 主要驗算工字鋼受彎、支座剪力，預埋鋼筋抗拉，混凝土抗拔。 λ =m/L=λ 1=m1/L=1/= 支座反力 RA=N（ 2+λ +λ 1） + ql（ 1+λ） 2/2 =（ 2＋ ＋ ）＋ （ 1＋ ） /2 = RB=－ N（λ +λ 1） +（ 1－ λ 2） ql/2 =－ （ +） + （ 1－ ） /2 =－ 支座彎矩 MA=－ N（ m+m1）－ qm2/2 =－ （ +1）－ =－ kN m 工字鋼梁剪力 VA 左 =－（ 2N+qm） =－（ 2 + ） =－ VA 右 =N（λ +λ 1） +（ 1－λ） 2ql/2 =（ +） + （ 1－ ） 2/2 = kN 支座 A 剪力取最大值即 VA=－ 進行驗算。 VB= N（λ +λ 1）－（ 1－λ 2） ql/2 =（ +）－ （ 1－ ） /2 = 工字鋼梁彎曲正應力 σ max=M/W= 106/（ 250 103） =＜ [σ ]=310 N/mm2 14 滿足要求。 剪應力 τ =Q/A = 103/（ 102） =＜ [τ ]=90 N/mm2 滿足要求。 φ 20 預埋鋼筋驗算 σ =N/A = 103/314 =＜ [σ ]=210 N/mm2 滿足要求。 混凝土抗拉驗算 σ =N/（π dh） = 103/（ 20 300） =＜ [σ ]= 滿足要求。 （六）、懸挑 20b工字鋼梁長 米、外挑 米、間距為 3 米時的內(nèi)力驗算 懸挑工字鋼間距為 3 米，承受外腳手 架作用力為： 3=，單根立桿傳遞的荷載為： N=N1=，工字鋼梁全長均布自重線荷載為 q= kN/m。 計算簡圖如下圖 m=； L=； m1=； 主要驗算工字鋼受彎、支座剪力，預埋鋼筋抗拉，混凝土抗拔。 λ =m/L=λ 1=m1/L=支座反力 RA=N（ 2+λ +λ 1） + ql（ 1+λ） 2/2 =（ 2＋ 1＋ ）＋ （ 1＋ 12） /2 = RB=－ N（λ +λ 1） +（ 1－ λ 2） ql/2 =－ （ 1+） + （ 1－ 12） /2 =－ 支座彎矩 MA=－ N（ m+m1）－ qm2/2 =－ （ +）－ =－ m 工字鋼梁剪力 VA 左 =－（ 2N+qm） =－（ 2 + ） =－ 15 VA 右 =N（λ +λ 1） +（ 1－λ） 2ql/2 =（ 1+） + （ 1－ 1） 2/2 = kN 支座 A 剪力取最大值即 VA=－ 進行驗算。 VB= N（λ +λ 1）－（ 1－λ 2） ql/2 =（ 1+）－ （ 1－ 12） /2 = 工字鋼梁彎曲正應力 σ max=M/W= 106/（ 250 103） =＜ [σ ]=310 N/mm2 滿足要求。 剪應力 τ =Q/A = 103/（ 102） =＜ [τ ]=90 N/mm2 滿足要求。 φ 20 預埋鋼筋驗算 σ =N/A = 103/314 =＜ [σ ]=210 N/mm2 滿足要求。 混凝土抗拉驗算 σ =N/（π dh） = 103/（ 20 300） =＜ [σ ]= 滿足要求。 （七）、懸挑 20b工字鋼梁長 米、外挑 米、間距為 3 米時的內(nèi)力驗算 懸挑工字鋼間距為 3 米，承受外腳手架作用力為： 3=，單根立桿傳遞的荷載為： N=N1=，工字鋼梁全長均布自重線荷載為 q= kN/m。 計算簡圖如下圖 m=； L=； m1=； 主要驗算工字鋼受彎、支座剪力，預埋鋼筋抗拉，混凝土抗拔。 λ =m/L=λ 1=m1/L=支座反力 RA=N（ 2+λ +λ 1） + ql（ 1+λ） 2/2 =（ 2＋ 1＋ ）＋ （ 1＋ 12） /2 = RB=－ N（λ +λ 1） +（ 1－ λ 2） ql/2 16 =－ （ 1+） + （ 1－ 12） /2 =－ 支座彎矩 MA=－ N（ m+m1）－ qm2/2 =－ （ +）－ =－ kN m 工字鋼梁剪力 VA 左 =－（ 2N+qm） =－（ 2 + ） =－ VA 右 =N（λ +λ 1） +（ 1－λ） 2ql/2 =（ 1+） + （ 1－ 1） 2/2 = kN 支座 A 剪力取最大值即 VA=－ 進行驗算。 VB= N（λ +λ 1）－（ 1－λ 2） ql/2 =（ 1+）－ （ 1－ 12） /2 = 工字鋼梁彎曲正應力 σ max=M/W= 106/（ 250 103） =＜ [σ ]=310 N/mm2 滿足要求。 剪應力 τ =Q/A = 103/（ 102） =＜ [τ ]=90 N/mm2 滿足要求。 φ 20 預埋鋼筋驗算 σ =N/A = 103/314 =＜ [σ ]=210 N/mm2 滿足要求。 混凝土抗拉驗算 σ =N/（π dh） = 103/（ 20 300） =＜ [σ ]= 滿足要求。 （ 八 ） 、腳手板計算 腳手板支承在小橫桿上，小橫桿間距為 1000 ㎜（按最大跨度計算），作用在腳手板上的荷載包括腳手板自重、施工荷載（活荷載）。 腳手板自重標 準值為 kg/m2，施工活荷載標準值為 3kN/m2，腳手板參數(shù)： fm=10N/㎜ 2； fV=㎜ 2； [ω ]＝ 1000/250＝ 4； E＝ 9000； I＝250 353/12＝ 893229 ㎜ 4； W＝ 250 352/6＝ 51042 ㎜ 3。 荷載計算 腳手板 ＝ kN/m 施工荷載 3 ＝ kN/m 作用在腳手板上的線 荷載 Q kN/m 17 內(nèi)力計算 腳手板按雙跨連續(xù)梁計算 Mmax=QL2/8= 12/8＝ m Vmax== 1= ω max=（ 100EI） = 10004/（ 100 9000 893229） = 強度、撓度驗算 σ＝ M/W＝ 106/51042＝ N/㎜ 2＜ fm=17N/㎜ 2 τ ＝ VS/（ bI） = 1000 250 40/（ 250 893229） = N/㎜ 2＜ fV=㎜ 2 ω max=＜ [ω ]＝ 4 故：腳手板的設置滿足要求。 （ 九 ） 、小橫桿計算 小橫桿承受腳手板傳來的荷載，按支承在大橫桿上的單跨簡支梁考慮，小橫桿跨度（即大橫桿間距）為 750 ㎜，鋼管參數(shù)：抗彎、抗壓強度設計值 f=205N/㎜ 2； 慣性矩 I=104mm4；彈性模量 E=105N/mm2； W= ㎜ 4。 荷載計算 腳手板 ＝ kN/m 施工荷載 3 ＝ kN/m 作用在小橫桿上的線荷載 Q kN/m 撓度驗算 ω＝ 5QL4/（ 384EI） =5 7504/（ 384 206000 121900） =＜ [ω ]＝ L/150=5 彎曲強度驗算 M＝ QL2/8= m σ＝ M/W= 106/=＜ f=205N/㎜ 2 故：小橫桿的設置滿足要求。 （ 十 ） 、大橫桿計算 大橫桿承受小橫桿傳來的集中荷載，它支承在立桿上。按三跨連續(xù)梁計算，用小橫桿支座最大反力計算值，在最不利荷載布置計算其最大彎矩值，大橫桿跨度 L=1500。 荷載計算 腳手板 ＝ kN 施工荷載 3 ＝ kN 小橫桿 ＝ 作用在大橫桿上的集中荷載 N kN 彎曲強度驗算 M＝ = = m σ＝ M/W= 106/=＜ f=205N/㎜ 2 撓度驗算 大橫桿上的等效均布荷載 Q＝ ω＝ （ 100EI） = 15004/（ 100 206000 121900） =＜ [ω ]＝ 1500/150=10 故：大橫桿的設置滿足要求。 （ 十一 ） 、立桿計算 立桿承受大橫桿傳來的荷載，其穩(wěn)定性按軸心受力格構式壓桿計算。 18 格構式壓桿的軸心壓力 N＝ （ n1NGK1＋ NGK2）＋ 其中 n1 為步數(shù)， NGK NGK NQK 由查表得： NGK1＝ ； NGK2＝ ； NGK1＝ N＝ （ 14 ＋ ）＋ ＝ 立桿按下式驗算 N/（ψ A）≤ KA KH f 其中ψ查表得 ； A＝ 102 2＝ 978mm2； KA＝ ； KH＝ 1/（ 1+）＝ 。 N/（ψ A）＝ 1000/（ 978） ＝ N/㎜ 2＜ KA KH f＝ 205＝ N/㎜ 2 故：立桿的設置滿足要求。 結論：經(jīng)過上述驗算，本 設計 可以滿足施工要求。