【導讀】選題背景。第1頁(共47頁). 目錄

　　

【正文】 。 ，則此進水渠道內(nèi)的流速 v1=11maxhBQ? = ? =L1=。201gt BB?=。202 gt?= 4)格柵柵槽后與出水渠道連接處漸窄部分長度： L2=21L = = vheQ ??? 11max sin? 60s ?????? 。n選題背景 第 26頁 (共 47頁 ) 5)過柵水 頭損失： h 中 =k178。 式中： h 中 —— 中格柵水頭損失， m； ? —— 系數(shù)，當柵條斷面為矩形時取 ； k—— 系數(shù)，一般取 k=3。 h 中 = 。60s in 234 ???????????= 6)柵前槽總高度： 取柵前渠道超高 h0= 柵前槽高 H1=h0+h1=＋ = 7)柵后槽總高度： H2=h0+h1+h 中 =++=，取 H2=。 8)柵槽總長度： L=L1++ ++L2 式中 ： L—— 柵槽總長度， —— 中格柵距格柵前進水渠減寬部分長度； —— 中格柵距格柵后出水渠減窄部分長度； L1—— 格柵距出水渠連接處減寬部分長度； L2—— 格柵距出水渠連接處減窄部分長度。 L=++ ++= 9)每日柵渣量： w=1000864000m ax ? ??總k wQ 式中： w—— 每日柵渣量， m3/d； w0—— 柵渣量 m3/103m3 污水，一般為 — m3/103m3，中柵取 ?? s in2 2341??????????? gves?gtH2。選題背景 第 27頁 (共 47頁 ) m3/103m3。 w 中 = 1 0 0 8 6 4 0 0 ? ?? = 故采用機械清渣。 (2)細格柵的設計計算： 1)柵條間隙數(shù)的計算 n 細 = 式中： n 細 —— 格柵間隙數(shù)； Qmax—— 最大設計流量， m3//s； e —— 柵條間隙，取 8mm； 1h —— 柵前水深 ，取 ； v—— 過柵流速，取 ； α —— 格柵安裝傾角度； ?????? 60s 。n ,取 n=88。 2)柵槽寬度： B=S(n 細 － 1)＋ e n 式中： B—— 柵槽寬度 ， m； S—— 格條寬度，取 。 B=179。( 88－ 1)＋ 179。 88=。取 B=。 3) 細格柵柵前進水渠道減寬部分長度： 若進水渠寬 B1=，減寬部分展開角α 1 =20。 ，則此進水渠道內(nèi)的流速 v1=11maxhBQ? = ? =L1=。201gt BB?=。202 gt?= 4)細格柵柵槽后與出水渠道連接處漸窄部分長度： vheQ ??? 1max sin?選題背景 第 28頁 (共 47頁 ) L2=21L = = 5)過柵水頭損失： h 細 =k178。 ?? s in22341??????????? gves 式中： h 細 —— 細格柵水頭損失， m； ? —— 系數(shù)，當柵條斷面為矩形時取 ； k—— 系數(shù)，一般取 k=3。 h 細 = 。60s in 234 ???????????= 6)柵前槽總高度： 取柵前渠道超高 h0= 柵前槽高 H1=h0+h1=＋ = 7)柵后槽總高度： H2=h0+h1+h 細 =++=，取 H2=。 8)柵槽總長度： L=L1++?gtH2++L2 式中 ： L—— 柵槽總長度， —— 細格柵距格 柵前進水渠減寬部分長度； —— 細格柵距格柵后出水渠減窄部分長度； L1—— 格柵距出水渠連接處減寬部分長度； L2—— 細格柵距出水渠連接處減窄部分長度。 L=++ ++= 取 9)每日柵渣量： w=1000864000m ax ? ??總k wQ 式中： w—— 每日柵渣量， m3/d； w0—— 柵渣量 m3/103m3污水，一般為 — m3/103m3，細 格柵取 m3/103m3。 。選題背景 第 29頁 (共 47頁 ) ?w 細 = 1 0 0 8 6 4 0 ? ?? =故采用機械清渣。 (3).格柵間尺寸的確定 工作平臺設在格柵上部，高出格柵前最高設計水位 ，工作臺上設有安全和沖洗措施，工作臺正面過道寬度與柵槽寬度相同。 中格柵間的尺寸為： 12020179。 10000mm； 細格柵間的尺寸為： 12020179。 10000mm； 選擇型號 細格柵 曝氣沉砂池 污水設計流量 Q= （ 1）池子總有 效容積 V 設計污水停留時間 t=3min , 則 V=Qt179。 60=179。 3179。 60=163m3 （ 2）水流斷面積 A 設 v1=, 則 A=Q/v1=（ 3）池總寬度 B 設有效水深 h2= B=A/h2=（ 4）每格池子寬度 b 設每組池子為兩格，則 b=B/n=介于 ～ 之間 (符合規(guī)定 ) （ 5）池長 L=V/A=163/9=18m （ 6）每小時所需空氣量 q 設每立方污水所需空氣量 d=, 則 選題背景 第 30頁 (共 47頁 ) q=d179。 Q179。 3600=179。 179。 3600= 曝氣沉沙池計算圖 （ 7）沉砂室沉砂斗體積 Vo 設沉砂斗為沿池長方向的梯形斷面渠道， 則沉砂斗體積 其中： a 為沉砂斗上頂寬， a1為沉砂斗下頂寬 （ a）沉砂斗上口寬 a 取斗高 h4=，斗底寬 a1=，斗壁于水平面的傾角a=60176。 （ b）沉砂斗體積 Vo Vo=（ ＋ ） /2179。 179。 12≈ （ 8）沉砂室高度 h3 設沉砂室頗向沉砂斗的坡度為 i= 有 計算得 h3= 1042aaV h L?? ? ?33 0 .23 .6 1 .1 8hhba ????4 1002 2 2 5 860 60ha a mtg tg?? ? ? ? ?選題背景 第 31頁 (共 47頁 ) （ 9）沉砂池總高度 取超高 h1= H=h1＋ h2＋ h3＋ h4=＋ ＋ ＋ = （ 10）排砂量計算 城市污水沉砂量按照 3m3/10179。 104m3污水計算，沉砂含水率為 60%，容重 ，則總沉砂量為 3179。 6179。 2/10=(6179。 104m3污水179。 2d) （ 11）砂水分離器的選擇 沉砂池的沉砂經(jīng)排砂 泵裝置排除的同時，往往是砂水混合體，為進一步分離砂和水，需配套砂水分離器。 清除沉沙時間間隔為 2d，根據(jù)該工程排砂量 m3/次，選用無軸螺旋砂水分離器。 氧化溝 （ 1） 設計水量 Q=60000179。 =78000m3/d （ 2） 設計進水水質(zhì) BOD5濃度 =250mg/L； TSS濃度 =300mg/L； VSS=240mg/L (VSS/TSS=)； TN=60 mg/L； NH3N=40 mg/L， TKN=58 mg/L， TP=6 mg/L。 （ 3） 出水水質(zhì) BOD5濃度 Se=20 mg/L； TSS濃度 Xe=20mg/L； NH3N=6 mg/L， TP= 3mg/L, NO3＋ N = 10 mg/L。 （ 1）基本設計參數(shù) 污泥產(chǎn)率系數(shù) Y＝ 混合液懸浮固體濃度（ MLSS） X=4000 mg/L 混合揮發(fā)性懸浮固體濃度（ MLVSS） Xv =3000 mg/L(MLVSS/MLSS=) 污泥齡 Qc=25d，內(nèi)源呼吸系數(shù) Kd=， 200C 時脫氮率 qdn=(還原的選題背景 第 32頁 (共 47頁 ) NO3— N)/(kgMLVSS?d) （ 2）去除 BOD 計算 （ a）氧化溝出水 BOD5濃度為了保證一級出水 BOD5濃度 Se＝ 20mg/L，必須控制氧化溝出水所含溶解性 BOD5濃度 : （ b）好氧區(qū)容積 V1 （ c）好氧區(qū)水 力停留時間 t1 （ d）剩余污泥量 Δ X 去除 1kgBOD5 產(chǎn)生的干污泥量為： 50. 60 /kgDs kgBO D 剩余污泥量為： （ 3） 脫氮量計算 （ a）氧化溝的氨氮量 氧化溝產(chǎn)生的剩余污 泥中含氮率為 %，則用于生物合成的總氮量為： 0 . 2 3 50 . 2 3 51 . 4 2 ( 1 )2 0 1 . 4 2 0 . 7 2 0 ( 1 ) 6 . 4 /V S STSSS S e T S S ee m g L????? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ?? ?0 31 0 . 5 5 2 5 7 8 0 0 0 ( 2 5 0 6 . 4 ) 366681 3 0 0 0 ( 1 0 . 0 5 5 2 5 )dY c Q S SVmX v K c? ?? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ?11 36668 0. 47 0 11 .278000Vt d hQ? ? ? ?() 1 00 ( 250 ) 440 /100 0 ( 1 25 )dYx Q So SKck g d?? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ?( ) 0 . 5 5 ( 2 5 0 6 . 4 )0 . 1 2 4 0 . 1 2 4 7 . 0 /1 1 0 . 0 5 5 2 5Y S o SN o m g LK d c?? ? ?? ? ? ? ?? ? ?選題背景 第 33頁 (共 47頁 ) （ b）脫氮量 Nr=進水總氮量 TN出水總氮量 TN生物合成所需的氮量 No ==33mg/L （ d）計算脫氮所需池容 V2及停留時間 t2 脫消率 qdn(t)= qdn(20)179。 (T20) qdn(20)= T=15oC時， qdn(15)= qdn(20)179。 (1420)= 脫氮所需容積： 停留時間 : t2=V2/Q=13000/78000== （ e）氧化溝總?cè)莘e及停留時間 V總＝ V1+V2=36668+13000=49668m3 t=t1+t2=+= 校核污泥負荷 設計規(guī)程規(guī)定氧化溝 污泥負荷應為 ～ ()，設計符合要求 （ 4）需氧量計算 （ a）設計需氧量 AOR。 氧化溝設計需氧量 AOR=去除 BOD5需氧量－剩余污泥中 BOD5的需氧量－脫氮產(chǎn)氧量 （ b）去除 BOD5需氧量 D1 D1=a/Q(S0S)+b/VX 其中 a—— 微生物對有機底物氧化分解的需氧率，取 ； b—— 活性污泥自身氧化需氧率，取 ； D1=179。 78000（ ） +179。 49668179。 3＝ （ c）剩余污泥量 BOD 需氧量 D2（用于合成的那一部分） D2=179。 YQΔ X/(1+Kdθ )=179。 179。 78000179。 ()=（ d）脫 N產(chǎn)氧量 D3 D3==179。 10179。 78000/1000= kg/d 32 78 00 0 10 20 30 00QN rVmqd nXv ?? ? ??7 8 0 0 0 2 5 0 0 . 1 33 0 0 0 4 9 6 6 8Q S aN X v V ?? ? ??選題背景 第 34頁 (共 47頁 ) 總需氧量＝ ＝ 18066kg/d 考慮安全系數(shù) ，則 AOR＝ 179。 18066＝ 25292kg/d 校核去除每 1kgBOD5的需氧量 ＝ 25292/[78000179。（ ） ]＝ 氧化溝設計值在 kgO2/kgBOD5之間，設計合格。 （ e）標準狀態(tài)下需氧量 SO