【正文】 80。104180。2180。3V1=== 552K102180。180。10（每格沉砂池設(shè)兩個(gè)沉砂斗，兩格共有四個(gè)沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積： 設(shè)計(jì)斗底寬a1=，斗壁與水平面的傾角為60176。，斗高h(yuǎn)d=，則沉砂斗上口寬：a=2hd2180。+a1=+=tan60176。tan60176。沉砂斗容積：V=(2a2+2aa1+2a1)=(2180。+2180。180。+2180。)= 66（略大于V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長(zhǎng)度為L(zhǎng)2=180。== 2則沉泥區(qū)高度為h3=hd+ =+=池總高度H ：設(shè)超高h(yuǎn)1=，H=h1+h2+h3=++=（8）進(jìn)水漸寬部分長(zhǎng)度: L1=180。==tan20176。tan20176。（9）出水漸窄部分長(zhǎng)度: L3=L1=（10）校核最小流量時(shí)的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/=，符合要求（11）計(jì)算草圖如下： 進(jìn)水出水圖4平流式沉砂池計(jì)算草圖第三節(jié) 沉淀池 采用中心進(jìn)水輻流式沉淀池：圖四沉淀池簡(jiǎn)圖 設(shè)計(jì)參數(shù)：沉淀池個(gè)數(shù)n=2；水力表面負(fù)荷q’=1m3/(m2h)；m(d)；3h3為緩沖層高度，；h5為掛泥板高度。沉淀時(shí)間T=2h；污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=% 設(shè)計(jì)計(jì)算： 池表面積A=Q1042=187。1042m2 q39。 單池面積A1042==521m2（取530m2） 池直徑 A單池=D=4A單池＝4180。530＝（取530m） 沉淀部分有效水深(h2)混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個(gè)過(guò)程，分離區(qū)的沉淀過(guò)程會(huì)受進(jìn)水的紊流影響，取h2=3m 沉淀池部分有效容積180。262V=h2=180。3= 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=）230。D246。230。26246。h4=i180。231。r1247。=180。231。2247。= 沉淀池周邊（有效）水深 pD2H0=h2+h3+h5=3++=179。( 污泥斗容積D26==6,滿足規(guī)定)H04污泥斗高度h6=(r1r2)tga=(21)180。tg600=V1=180。180。(22+2180。1+12)=33池底可儲(chǔ)存污泥的體積為：180。=4180。R2+Rr1+r12=180。(132+13180。2+22)=43ph6(r21+r1r2+r22=)()共可儲(chǔ)存污泥體積為：V1+V2=+= 沉淀池總高度 H=+4+= 進(jìn)水系統(tǒng)計(jì)算 單池設(shè)計(jì)流量521m3/h（）進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量：(1+R)==，v1=180。4D1p2= 進(jìn)水豎井，共6個(gè)沿井壁均勻分布 出水口流速v2=187。()180。180。 紊流筒計(jì)算圖六進(jìn)水豎井示意圖筒中流速 v3=~,()紊流筒過(guò)流面積 f=Q進(jìn)n3==紊流筒直徑 =4fp=4180。187。3m 出水部分設(shè)計(jì) 環(huán)形集水槽內(nèi)流量q集= m3/s 環(huán)形集水槽設(shè)計(jì)采用單側(cè)集水環(huán)形集水槽計(jì)算。槽寬b=2180。180。(kq集)＝180。(180。)＝（~）設(shè)槽中流速v=，+（超高）=，采用90176。三角堰。 出水溢流堰的設(shè)計(jì)（采用出水三角堰90176。） 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1= q1==180。=n1=Q單q1==(設(shè)計(jì)時(shí)取307個(gè))L1=Lp(D2b)180。(362180。）===圖七 溢流堰簡(jiǎn)圖六、氧化溝 擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標(biāo)準(zhǔn)。氧化溝按2010年設(shè)計(jì)分2座，按最大日平均時(shí)流量設(shè)計(jì)，每座氧化溝設(shè)計(jì)流量為180。104Q1′＝=10000m3/d=。2180。：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=，—N還原 α＝β＝ 其他參數(shù)：a=：qdn=d K1=1Ko2=(保持PH≥): ；： 脫硝溫度修正系數(shù)： （1）堿度平衡計(jì)算：1）設(shè)計(jì)的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20（1－5）= mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：180。10000180。()== kg/d 1+btm1000180。(1+180。20)％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：180。= kg/d即：TKN中有180。1000=。10000需用于氧化的NH3N == mg/L需用于還原的NO3N == mg/L3）堿度平衡計(jì)算，且設(shè)進(jìn)水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（190－）= mg/L計(jì)算所得剩余堿度以CaCO3計(jì)，此值可使PH≥ mg/L（2）硝化區(qū)容積計(jì)算：硝化速率為mn=[(T15)]249。N233。249。233。O2180。234。180。234。+10235。234。KO2+O22233。249。233。2249。180。234。=(1515)180。180。 +22+10235。235。[]= d1故泥齡：tw=1mn=1= ，故設(shè)計(jì)污泥齡為：180。=原假定污泥齡為20d，則硝化速率為：mn=單位基質(zhì)利用率：u=1= 20mn+ba=+=MLVSS=fMLSS=180。3600=2700 mg/L()180。10000=10994kg180。100010994硝化容積：Vn=180。1000=水力停留時(shí)間：tn=180。24=10000所需的MLVSS總量=（3）反硝化區(qū)容積：12℃時(shí)，反硝化速率為：F233。249。qdn=()+(T20)M235。233。249。234。190=180。()+180。(1220)16234。3600180。234。24235。=180。10000=脫氮所需MLVSS==：Vdn=180。1000= m3水力停留時(shí)間：tdn=180。24=1000還原NO3N的總量=（4）氧化溝的總?cè)莘e：總水力停留時(shí)間：t=tn+tdn=+=總?cè)莘e：V=Vn+Vdn=+=7159m3（5）氧化溝的尺寸：氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，寬7m，則氧化溝總長(zhǎng):=。其中好氧段長(zhǎng)度為=，180。180。=。180。7=21p=66m:=(取59m)4彎道處長(zhǎng)度:3180。p180。7+p180。21故氧化溝總池長(zhǎng)=59+7+14=80m，總池寬=7180。4=28m（未計(jì)池壁厚）。校核實(shí)際污泥負(fù)荷Ns=（6）需氧量計(jì)算：采用如下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算:O2(kg/d)=A180。Sr+B180。MLSS+180。180。NO3其中：第一項(xiàng)為合成污泥需氧量，第二項(xiàng)為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項(xiàng)為硝化污泥需氧量,第四項(xiàng)為反硝化污泥需氧量。經(jīng)驗(yàn)系數(shù)：A=B=需要硝化的氧量：Nr=180。10000180。103=180。10000180。()+180。180。 +180。180。 =℃，查表得α=,β=,氧的飽和度Cs(30176。)= mg/L，Cs(20176。)= mg/L采用表面機(jī)械曝氣時(shí)，20℃時(shí)脫氧清水的充氧量為：R0=QSa10000180。190==d XV3600180。7159a[brCs(T)C]180。(T20)RCs(20176。)180。180。[180。1180。]180。(3020)=，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機(jī)，直徑Ф＝,電機(jī)功率N=55kW,單臺(tái)每小時(shí)最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則n===取n=2臺(tái) 125125（7）回流污泥量：可由公式R=X求得。XrX式中：X=MLSS=，回流污泥濃度Xr取10g/L。則：R==（50％～100％，實(shí)際取60％）%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。（8）剩余污泥量：Qw=180。+180。10000=如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個(gè)氧化溝產(chǎn)泥量為：=（9）氧化溝計(jì)算草草圖如下：備用曝氣機(jī)欄桿可暫不安裝上走道板進(jìn)水管接自提升泵房及沉砂池走道板上出水管至流量計(jì)井及二沉池鋼梯圖5 氧化溝計(jì)算草圖 七、二沉池該沉淀池采用中心進(jìn)水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機(jī)。1．設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)進(jìn)水量：Q=10000 m3/d（每組）表面負(fù)荷：— m3/ ，取q= m3/ 固體負(fù)荷：qs =140 kg/ 水力停留時(shí)間（沉淀時(shí)間）：T= h 堰負(fù)荷：—， L/()2．設(shè)計(jì)計(jì)算（1）沉淀池面積: 按表面負(fù)荷算：A=Q10000==417m2 qb1180。244A=4180。417=23m16m （2）沉淀池直徑：D=p有效水深為h=qbT=180。=（3）貯泥斗容積：D23==（介于6～12），故貯泥時(shí)間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：2Tw(1+R)QX=X+Xr2180。2180。(1+)180。10000180。360024=706m33600+10000Vw=則污泥區(qū)高度為h2=（4）二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4= 則池邊總高度為h=h1+h2+h3+h4=+++= 設(shè)池底度為i=，則池底坡度降為h5=則池中心總深度為H=h+h5=+=（5）校核堰負(fù)荷：徑深比D23==h1+== A417bd232i=180。= 22堰負(fù)荷D23==h1+h2+==138m3/()=()2L/()180。23以上各項(xiàng)均符合要求（6）輻流式二沉池計(jì)算草圖如下：出水進(jìn)水圖6 輻流式沉淀池排泥出水進(jìn)水圖7 輻流式沉淀池計(jì)算草圖八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應(yīng)池 1．設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)流量：Q′=20000m3/d= L/s（設(shè)一座）水力停留時(shí)間：T==30min 設(shè)計(jì)投氯量為：ρ＝：h= 隔板間隔：b= 2．設(shè)計(jì)計(jì)算（1）接觸池容積：V=Q′T=180。103180。30180。60=417 m3222。表面積A=V4172==209m h2 隔板數(shù)采用2個(gè)，則廊道總寬為B＝（2+1）180。＝ 取11m 接觸池長(zhǎng)度L=L= 長(zhǎng)寬比A209== 取20m == 實(shí)際消毒池容積為V′=BLh=11180。20180。2=440m3池深取2＋＝()經(jīng)校核均滿足有效停留時(shí)間的要求（2）加氯量計(jì)算：設(shè)計(jì)最大加氯量為ρmax=,每日投氯量為ω＝ρmaxQ=4180。20000180。103=80kg/d=，每日加氯量為3/4瓶,共貯用12瓶，每日加氯機(jī)兩臺(tái)，～。配置注水泵兩臺(tái)，一用一備，要求注水量Q=1—3m3/h,揚(yáng)程不小于10mH2O（3）混合裝置：在接觸消毒池第一格和第二格起端設(shè)置混合攪拌機(jī)2臺(tái)（立式），混合攪拌機(jī)功率N0180。104180。180。60180。5002N0=== 223180。5180。103180。5180。10mQTG2實(shí)際選用JWH—310—1機(jī)械混合攪拌機(jī)，,， 解除消毒池設(shè)計(jì)為縱向板流反應(yīng)池。，第三格不設(shè)（4）接觸消毒池計(jì)算草圖如下：圖8 接觸消毒池工藝計(jì)算圖